Курсовая работа: Проектирование индивидуального привода
Намечаем
ширину средней опоры t,
считая, что каждый подшипник углублен от края опоры на 5 мм:
.
Принимаю
зазоры между торцами колес и внутренней стенкой корпуса
Вычерчиваю
зубчатые колеса в виде прямоугольников и очерчеваю внутреннюю стенку корпуса.
Размещаю
подшипники в корпусе редуктора, углубив их от внутренней стенки корпуса на 3…5
мм.
5.
РАСЧЕТ ТИХОХОДНОГО ВАЛА
Исходные
данные:
-
крутящий момент на выходном (тихоходном) валу редуктора:
Т4=869
Н∙м;
-
частота вращения вала: n4= 50 мин-1;
-
материал вала – сталь 45 нормализованная
-
делительный диаметр зубчатого колеса, насаженного на вал: d4=365 мм;
-
рабочая ширина колеса тихоходной ступени b4= 50 мм.
Проектный
расчет вала
Усилия
в зацеплении:
окружное
радиальное
Расстояние
между опорами: l=125 мм.
Расстояние
между муфтой и правым подшипником f=74 мм.
Диаметр
выходного конца вала: dB4=
55 мм; l= 82 мм.
Диаметр
вала под подшипниками: dn= 60 мм.
Диаметр
вала под зубчатым колесом: d= 65
мм.
Определяю
реакции в вертикальной плоскости:
Н;
Н.
Изгибающие
моменты в вертикальной плоскости:
Определяю
реакции в горизонтальной плоскости:
Н;
Знак
(-) показывает, что реакция Вх на схеме направлена в противоположную
сторону.
Изгибающие
моменты в горизонтальной плоскости.
Суммарный
изгибающий момент в наиболее нагруженном сечении (там, где насажено зубчатое
колесо).
Суммарные
реакции в опорах:
Расчет
вала на выносливость.
Пределы
выносливости стали 45:
при
изгибе
при
кручении
Нормальные
напряжения для сечения под зубчатым колесом:
где
W – для сечения со шпоночным пазом,
момент сопротивления:
Для
вала d= 65 мм по ГОСТ 8788 ширина паза b= 20 мм; глубина t= 7.5 мм, тогда
Касательные
напряжения от нулевого цикла для сечения под зубчатым колесом:
где
- момент
сопротивления при кручении.
Эффективные
коэффициенты концентрации напряжений (шпоночная канавка для стали 45 с пределом
прочности менее 700 МПа):
Масштабные
факторы для вала d= 65 мм.
Коэффициенты,
учитывающие влияние постоянной составляющей цикла для среднеуглеродистых
сталей:
Коэффициенты
запаса прочности по нормальным напряжениям;
Коэффициент
запаса прочности по касательным напряжениям:
Общий
коэффициент запаса прочности:
Таким
образом, прочность и жесткость обеспечены.
Подбор
подшипников качения
На
подшипники действует радиальная нагрузка RB= 11078 H, частота вращения вала n= 50 мин-1.
Согласно
заданию
L= 5
лет;
Ксут=
0,29;
Кгод=
0,5, откуда требуемая долговечность:
Lh= 5∙12∙25.6∙24∙0.5∙0.29= 5345,28 ч.
По
диаметру, принятому в проектном расчете dn= 60 мм, предварительно принимаю
радиальный шарикоподшипник №212 по ГОСТ 8338, у которого d=60 мм; D= 110 мм; С= 41 кН; С0= 31 кН.
Определяю
приведенную нагрузку подшипника, приняв при вращающемся внутреннем кольце vk=1 и по табл. 3.4 [6] нахожу значения
коэффициентов Х и Y, предварительно
определив величину отношения:
, меньше
любого из приведенных значений в табл. 3.4, следовательно Х=1; Y=0; тогда:
примет
вид по
табл. 3.5 [6] величина отношения С/р=2,785, следовательно, необходимая
динамическая грузоподъемнось:
Cтp=P∙2.785=11,078∙2,785=30 кН; Стр=30,85<C=41 кН.
Следовательно,
окончательно принимаю подшипник легкой серии №212, у которого коэффициент динамической грузоподъемности С=
41 кН.
6.
РАСЧЕТ И ПОДБОР ШПОНОЧНЫХ СОЕДИНЕНИЙ РЕДУКТОРА
Для
передачи крутящих моментов применяю шпонки призматические со скругленными торцами
по ГОСТ 23360.
вал I |
Ø32 мм |
b x h x l = 10 x 8 x 50 |
вал III |
Ø55 мм |
b x h x l = 16 x 10 x 50 |
|
Ø45 мм |
b x h x l = 14 x 9 x 50 |
вал IV |
Ø65 мм |
b x h x l = 20 x 12 x 70 |
|
Ø55 мм |
b x h x l = 16 x 10 x 70 |
Материал
шпонок – сталь 45 нормализованная.
Проверяю
шпонки на прочность.
Условие
прочности:
Вал
II (быстроходный).
Шпонка
10 х 8 х 50 ГОСТ 23360:
Вал
III (промежуточный).
Шпонка
16 х 10 х 50 ГОСТ 23360:
Шпонка
14 х 9 х 50 ГОСТ 23360:
Вал
IV (тихоходный).
Шпонка
20 х 12 х 70 ГОСТ 23360:
Шпонка
16 х 10 х 70 ГОСТ 23360:
Прочность
обеспечена.
Ведомость
выбранных шпонок.
№ вала |
dв
|
|
Размеры шпонок по ГОСТ 23360 |
Момент, передаваемый валом. |
|
мм |
Н/мм2
|
мм |
Н∙мм |
II – быстро-ходный |
32 |
45 |
10 х 8 х 50 |
87,72∙103
|
III – промежу-точный |
45 |
97 |
14 х 9 х 50 |
276∙103
|
III – промежу-точный |
55 |
73,8 |
16 х 10 х 50 |
276∙103
|
IV – тихо-ходный |
55 |
146 |
16 х 10 х 70 |
869∙103
|
IV – тихо-ходный |
65 |
118 |
20 х 12 х 70 |
869∙103
|
7.
ВЫБОР И РАСЧЕТ МУФТЫ ПРИВОДА
Выбираю
упругую пальцевую муфту. Эта муфта допускает радиальную несоосность валов до
0,4 мм и угловую до 1о за счет деформации неметаллических пальцев и
некоторого сдвига их относительно сопряженных металлических деталей.
Муфта
обеспечивает смягчение толчков, компенсацию монтажных неточностей и биений
соединенных валов. Полумуфты насаживают на конец вала с натягом по посадке j6 на призматической шпонке 16 х 10 х
70.
В
одной полумуфте на конических хвостовиках закреплены пальцы с надетыми на них
резиновыми втулками, которые входят в цилиндрические расчеты другой полумуфты.
Материал
полумуфт – чугун СЧ20 ГОСТ 1412-85 пальцы из нормализованной стали 45 ГОСТ
1050-88, а втулки из специальной резины.
Пальцы
проверяю на изгиб:
где
– наибольшее напряжение изгиба в опасном сечении
пальца, Н/мм2.
Тр
– расчетный момент, Н∙мм.
Окружная
сила, передаваемая одним пальцем:
– диаметр окружности, которой расположены пальцы;
– число пальцев;
мм –расчетная длина пальца;
– момент сопротивления изгибу, мм3;
dn= 25 мм – диаметр пальца;
допускаемое напряжение на изгиб для пальцев.
Условие
прочности соблюдено.
Страницы: 1, 2, 3
|