Курсовик по РЗА

Схемы защит и расчёты выполнены согласно ПУЭ и руководящих указаний.

Для генератора типа ТВФ-120-2 предусматриваются защиты:

1. от многофазных коротких замыканий в обмотке статора и на его выводах

устанавливается продольная дифференциальная токовая защита

генератора;

2. от коротких замыканий между витками одной фазы в обмотке статора

генератора односистемная поперечная дифференциальная токовая защита

генератора;

3. от замыканий на землю на стороне генераторного напряжения

устанавливается защита напряжения нулевой последовательности;

4. от внешних симметричных коротких замыканий и для резервирования

основных защит устанавливается одноступенчатая дистанционная защита на

одном реле сопротивления, устанавливаемая со стороны нулевых выводов

генератора;

5. от внешних несимметричных коротких замыканий и несимметричных

перегрузок и для резервирования основных защит предусматривается

ступенчатая токовая защита обратной последовательности с сигнальным

элементом;

6. от симметричных перегрузок предусматривается токовая защита с

использованием тока одной фазы;

7. от перегрузки ротора турбогенератора предусматривается защита,

реагирующая на повышение напряжения ротора;

8. от замыканий на землю в двух точках цепи ротора турбогенератора

предусматривается токовая защита с четырёх плечным мостом;

9. от замыкания на землю на стороне генераторного напряжения, имеющего

выключатель в цепи турбогенератора - контроль изоляции;

10. от потери возбуждения;

11. от замыкания на землю в одной точке цепи ротора турбогенератора.

При этом продольная и поперечная дифференциальные токовые защиты генератора

и защита от замыканий на землю в 2-х точках цепи генератора действуют на

отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на

гашение поля генератора и возбудителя, в схему технологических защит

(останов турбины и котла). Защита от однофазных коротких замыканий в

обмотке статора генератора действует на сигнал, но предусматривается

возможность перевода её на отключение и останов блока. Защита от внешних

коротких замыканий устанавливается со стороны нулевых выводов генератора и

с выдержкой времени действует на отключение выключателей блока, АГП,

останов турбины и котла. Ступенчатая токовая защита обратной

последовательности, установленная со стороны нулевых выводов генератора при

работе I ступени, резервирующей основные защиты генератора действует на

отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на

гашение поля генератора и возбудителя, в схему технологических защит

(останов турбины и котла), на отключение выключателя 6 кВ трансформатора

10,5/6,3 кВ; при работе II, III и IV ступеней, предназначенных для

резервирования основных защит трансформатора блока и защит сети- с 2-мя

выдержками времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов

турбины и котла; III и IV ступени действуют на деление шин высшего

напряжения блока. Защита генератора от симметричных перегрузок, контроль

изоляции, защита от замыканий на землю в одной точке цепи ротора действуют

на сигнал. Защита в сети с большим током замыкания на землю действует: при

работе грубого органа токовой защиты нулевой последовательности с выдержкой

времени действует на отключение выключателей блока, АГП, останов турбины и

котла. Защита ротора генератора от перегрузки токов возбуждения действует

на отключение выключателя генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на

гашение поля генератора и возбудителя. Защита от потери возбуждения при

допустимости асинхронного режима действует на отключение выключателей,

обеспечивающих отсоединения собственных нужд от блока и действие в схему

технологических защит на разгрузку блока по активной мощности, при

недопустимости асинхронного режима действует на отключение выключателя

генератора, в схему УРОВ этого выключателя, на гашение поля генератора и

возбудителя.

Результаты расчётов, необходимых для выбора защит, сведены в таблицы.

Расчет токов короткого замыкания.

При расчётах используются величины токов короткого замыкания, полученные

при расчётах для энергосистемы в целом, для её минимального и максимального

режима. Расчёт был произведён ЦС РЗАИ ООО "Архэнерго". Полученные

результаты сведены в таблицу .

Таблица

Токи КЗ в ветвях и точках 110 кВ

| | |в |ветвях |

| | |КЗ) | |

| | | |A |min | | |min |

|1.|Шины 110 кВ |22463 |7636 |7358 |19155 |5928 |5768 |

Токи КЗ в ветвях и точках 6,3-10,5 кВ

|Точка, ветвь |( I на шина и I в ветвях (трёхфазного КЗ) |

|1.|Шины 10,5 кВ генератора |82664 |61954 |0 |

| |1Г | | | |

| |в том |1T |47007 |26332 |0 |

| | |1Г |35657 |35622 |0 |

|2.|Шины 10,5 кВ генератора |82260 |61826 |0 |

| |2Г | | | |

| |в том |2Т |46603 |26203 |0 |

| | |2Г |35657 |35623 |0 |

|3.|Шины 10,5 кВ генератора |86930 |66218 |0 |

| |ЗГ | | | |

| |в том |ЗТ |47050 |26375 |0 |

| | |ЗГ |39880 |39843 |0 |

|4.|Шины 10,5 кВ генератора |92500 |68066 |34484 |

| |4Г | | | |

| |в том |4АТ |52622 |28230 |34484 |

| | |4Г |39878 |39836 |0 |

|5.|Вводы 6,3 кВ рабочего тсн |11189 |10900 |0 |

| |21T | | | |

|6.|Вводы 6,3 кВ рабочего тсн |10500 |10246 |0 |

| |22Т | | | |

|7.|Вводы 6,3 кВ рабочего тсн |11463 |11192 |0 |

| |23Т | | | |

|8.|Вводы 6,3 кВ рабочего тсн |11621 |10365 |10282 |

| |24Т | | | |

|9.|Вводы 6,3 кВ резервн. тсн |13406 |12410 |12324 |

| |1ТР | | | |

Максимальный режим энергосистемы (mах): все генерирующие мощности

энергосистемы в работе, все системообразующие связи включены;

Минимальный режим энергосистемы (min): минимальный состав работающего

оборудования в Архангельском энергоузле при прохождении летних нагрузок

1999 г. в режиме раздельной работы с ОЭС Центра; в работе 1Г, ЗГ

Архангельской ТЭЦ; ЗГ Северодвинской ТЭЦ-1; 1Г Северодвинской ТЭЦ-2; все

кроме 5Г, 8Г ТЭЦ-1 АБК; 1Г ТЭЦ-3 АБК; 1Г, 2Г, ЗГ ТЭЦ СЦБК; ЗГ, 5Г, 6Г ТЭЦ

КЦБК;

Сверминимальный режим энергосистемы: остановлены все генераторы

Архангельской ТЭЦ и Северодвинской ТЭЦ-2 , их распределительные устройства

работают в режиме подстанций; в работе 2Г, 4Г, 6Г Северодвинской ТЭЦ-1;

генераторы блок-станций в режиме минимума; отключены ВЛ-110 кВ "Двина-2" и

ВЛ-220 кВ "Арх.ТЭЦ-РП Первомайский-2".

По полученным данным величин токов к.з. произведём выбор трансформаторов

тока:

|п/п| | | |. |. |трансф-ции|

|1. |Трансформатор |ТВТ-35 |35 |600 |5 |120 |

|2. |Трансформатор |ТШЛ-20Б |20 |10000 |5 |2000 |

|3. |Трансформатор |ТПОЛ-10 |10,5 |1500 |5 |300 |

|4. |Трансформатор |ТВТ-35 |35 |1000 |5 |200 |

a) Расчёт продольной дифференциальной токовой защиты

|п/п | | | |

| | | |10,5 кВ |

|1. |Ток срабатывания защиты |Iс.з.1=0,6Iном.ген |Iс.з.1=0,6(6880= |

| |по условию отстройки от | |=4128 А |

|2. |Максимальный ток режима |[pic] |[pic] |

| |180( | | |

|5. |Принимаемый первичный ток|4128 А |

| |срабатывания защиты | |

|6. |Вторичный ток |[pic] |[pic] |

|7. |Расчётное число витков |[pic] |[pic] |

|8. |Принимаемое число витков |Wраб.=48 |

|9. |Вторичный ток |[pic] |[pic] |

|11. |Коэффициент |[pic] |[pic]по ПУЭ kч(2 |

|12. |Принимаемый тип реле |РНТ-565 |

б) Расчёт односистемная поперечная дифференциальная

токовая защита генератора

| | | |10,5 кВ | |

|1. |Ток срабатывания |Iс.з.=(0,2(0,5|Iс.з.=(0,2(0,3)(6880= | |

|2. |Ток срабатывания |[pic] |[pic] | |

|3. |Принимаемый тип |РТ-40/Ф |

| |реле | |

в) Расчёт защиты от перегрузки ротора током возбуждения

| | | |10,5 кВ | |

| | |t0=15( | |определяется по заводской |

|2. |Принимаемый |РН-53/60Д |

| |тип реле | |

г) Расчёт защиты генератора от симметричной перегрузки

| | | |10,5 кВ | |

|1. |Первичный |[pic] |[pic] | |

| |ток | | | |

|2. |Ток |[pic] |[pic] | |

|3. |Принимаемый |РТ-40/10 |

| |тип реле | |

д) Расчёт токовой защиты обратной последовательности

|п/п| |формула | | |

| | | |10,5 кВ | |

|1. |I |Ток |I2 ср I= |I2 ср I=1,95( |[pic] |

| | | | |=6.71 А | |

|3. |II |Ток |I2 ср II= |I2 ср II=1,3( 3.44= 4.47| |

|5. |III |Ток |I2 ср III= |I2 ср III=0,6( 3.44= | |

Страницы: 1, 2, 3

МЕНЮ

Курсовик по РЗА