ГРЭС 1500 Мвт

(Ркн2 –необходимое давление на всасе конденсатного насоса второй

ступени, 0,2 МПа;

Рк – давление в конденсаторе 0,0035 МПа;

Ркн1=0,6+0,07+0,05+0,2-0,0035= 0,916(92 м.вод.ст

По литературе (л7; стр 369) выбираем конденсатный насос:

количество: 2 ( 1 резервный)

тип: КсВ-1600-90

производительность: 1600 мі/ч

напор: 90 м вод. ст.

Конденсатные насосы II ступени :

Напор конденсатных насосов второй ступени определяем следующим образом:

Ркн2(Рд-(Ркн2+(Рпнд+(Ррку +(Ргеод

где Рд – давление в конденсаторе, 0,7 МПа;

(Ркн2 – давление создаваемое конденсатным насосом первой ступени, 0,2 МПа;

(Рпнд сопротивление теплообменников ПНД1 – 0,05978 МПа; ПНД2 – 0,06762

МПа; ПНД3 0,07938 ПНД4 – 0,0892; ПНД5 – 0,07938 МПа ; (Рпнд =0,376 МПа;

Рск – общее гидравлическое сопротивление ПНД, трубопроводов с арматурой (

0,2 МПа -

(Ргеод – геодезический подпор, определяется разницей в высотах места входа

воды в конденсатный насос и уровнем установки деаэратора. 28м. вод.ст.(0,28

МПа

(Ррку – сопротивление регулирующего клапана уровня 0,4 МПа;

Ркн2(0,7-0,2+0,376+0,2+0,28+0,4( 1,756 МПа(180 м.вод.ст

По литературе ( ) выбираем конденсатный насос второго

подъема:

количество: 2 ( 1 резервный)

тип: ЦН-1600-220

производительность: 1600 мі/ч

напор: 220м вод. ст.

13. Выбор тягодутьевых установок и дымовой трубы.

Выбор тягодутьевых установок сводится к подбору машины, обеспечивающей

производительность и давление, определенные при расчете воздушного и

газового трактов, и потребляющей наименьшее количество электроэнергии при

эксплуатации.

Для расчета дутьевого вентилятора определим расход

Vдв=Вр(V0((т-((т-((пл+((вп)((tхв+273)/273

где Vдв количество холодного воздуха засасываемого дутьевым вентилятором.

Вр – расчетный расход топлива кг/с;

V0 – теоретическое количество воздуха мі/кг; (т– коэфф. избытка воздуха в

топке;

((т – коэфф. присосов воздуха в топке;

((пл - коэфф. присосов воздуха в системе пылеприготовления;

((вп – коэфф. присосов воздуха в воздухоподогревателе;

tвзп – температура воздухоподогревателя

tх.в= 30(С

Vдв=296000(4,42(1,2-0,7-0,04+0,25)((30+273)/273= =1030985 мі/ч

Подача воздуха вентиляторами должна обеспечивать полную производительность

парогенератора с запасом в 10%

Vдв.расч =1,1(Vдв=1,1(674= 741,4 мі/с= 1134083 мі/ч

Оснащаем парогенератор двумя дутьевыми вентиляторами, производительностью

не менее 567048 мі/ч, один дутьевой вентилятор должен обеспечивать не

менее половинной нагрузки парогенератора,. номограмме VII-86 (л4; стр. 249)

выбираем центробежный дутьевой вентилятор ВДН-24(2-IIу

Выбор дымососов сводится к подбору машины, обеспечивающей

производительность и давление, определенные при расчете воздушного и

газового трактов, и потребляющей наименьшее количество электроэнергии при

эксплуатации.

Расход газов (в мі/ч) рассчитывается по формуле:

Vд=Вр(Vг.+((V0)((д+273

273

где

Вр – расчетный расход топлива кг/с;

V0 – теоретическое количество воздуха мі/кг; (т– коэфф. избытка;

Vг. объем продуктов горения на 1 кг топлива;

(( - присос воздуха в газопроводах за воздухоподогревателем для котлов с

электрофильтрами ((=0,1;

V0 – теоретическое количество воздуха мі/кг;

Vд=296000(479+01(4,42)(145+273 = 2371227 мі/ч

273

Подача дымовых газов дымососом должна обеспечивать полную

производительность парогенератора с запасом в 10%

Vд.р=1,1(Vд= 2608349,7 мі/ч

Оснащаем парогенератор двумя осевыми дымососами, один дымосос должен

обеспечивать не менее половинной нагрузки парогенератора производительность

дымососа должна быть не менее, 1304174,85 мі/ч. По таблице (

)

выбираем осевой двухступенчатый дымосос ДОД – 43.

характеристики дымососа ДОД – 43 :

подача: 1335/1520 тыс. мі/ч

Напор: 3500/4500 Па,

КПД: 82,5%

Число оборотов: 370

Потребляемая мощность: 1570/2500 кВт.

Расчет дымовой трубы.

Определение высоты дымовой трубы производим в такой последовательности:

Определяем выброс золы:

6

Мзл=10 (Вр/3600((1-(зу/100)(

(((1-q4/100)(Ар/100+q4/100(

где Вр – расчетный часовой расход топлива всеми котлами работающими на одну

трубу, т/ч;

(зу – КПД золоуловителя 99%;

q4 – потеря теплоты от механического недожога = 1.

Мзл=1000000(893/3600(1-99/100)(

(((1-1/100)(38,1/100+1/100(= 960 г/с

Определяется выброс SO2 ;

6

М SO2=10 (Вр/3600(Sр/100((SO2/(S

где Sр –содержание серы в рабочей массе топлива, 0,8%;

(SO2 , (S – молекулярная масса SO2 и S, соотношение их равно 2.

М SO2=1000000(893/3600(0,8/100(2= 3968,8 г/с

Определяется выброс оксидов азота

М NO2=0,034(1(k(Вр(Qр.н.(1-q4/100)(3

Где (1 – безразмерный поправочный коэффициент учитывающий качество

топлива, 1,0;

Вр расход натурального топлива 248 кг/с

(3 – коэффициент учитывающий конструкцию горелок 1,0;

k - коэффициент характеризующий выход оксидов азота на 1т сожженного

условного топлива, k=12D/(200+Dн )

где D и Dн действительная и номинальная паропроизводительность котла. (

10;

Qр.н низшая теплота сгорания натурального топлива 16,760 МДж/кг

М NO2= 0,034(1(10(248(16,760(1-1/100)(1=1399 г/с

Определяется диаметр устья трубы

Dу.тр=(4Vтр/((вых

где Vтр – объемный расход продуктов сгорания через трубу, 2371227 мі/ч=

658,7 мі/с

(вых – скорость продуктов сгорания при выходе из дымовой трубы, 20 м/с;

Dу.тр= ((4(658,7/3,14(20=6,4 м

Определяем минимальную высоту дымовой трубы.

Н=( А( МSO2+ПДКso2/ПДКNO2(MNO2 (z/Vтр(t

ПДК so2

Где А – коэффициент зависящий от метреологических условий местности, 200;

ПДКso2 – 0,5; ПДКNO2 0,085 мг/мі

z - число дымовых труб 1,

(t разность температуры выбрасываемых газов и средней температуры самого

жаркого месяца в подень ( 110(с;

Н=( 200( 3968,8 +0,5 /0,085 (1399 (1/ 658,7 (110

0,5

Н= 342 м

Высота устанавливаемой трубы 342 м.

14.Выбор системы золоулавливавния и золоудаления.

Примеси, заключающиеся в дымовых газах, загрязняя атмосферный воздух,

оказывают при определенных концентрациях весьма вредное влияние на

человеческий организм и растительный мир, а также увеличивают износ

механизмов, интенсифицируют процессы коррозии металлов, разрушающе

действуют на строительные конструкции зданий и сооружений. Для снижения

количества выбросов золы в атмосферу, на проектируемой ГРЭС устанавливаются

комбинированные золоуловители.

Комбинированные золоуловители

При сжигании многозольных видов топлива на электростанциях большой

мощности устанавливают двухступенчатую очистку дымовых газов от золы,

комбинируя батарейные циклоны и электрофильтры,а также мокрые

золоуловители и электрофильтры.

Суммарную степень очистки газов в двухступенчатом золоуловителе

определяют по формуле

= ('+ (`` (1 – ('),

где (' и (`` – соответственно степень очистки газов в 1-й и 2-й ступенях.

Для блока 500 МВт, работающего на многозольном экибастузском угле, зола

которого имеет высокое удельное электрическое сопротивление установка

состоит из мокрого золоуловителя с трубой Вентури и четырехпольного

электрофильтра. В первой ступени улавливалось 90% золы, содержащейся в

дымовых газах, а также происходили их увлажнение и охлаждение до 75 – 80'С.

Это способствовало снижению удельного электрического, сопротивления слоя

золы и уменьшало вероятность образования обратной короны в электрофильтре.

Общая степень очистки дымовых газов на этой установке составила 99,0 –

99,5%.

Стоимость таких высокоэффективных золоуловителей достигает около 7% общих

затрат на сооружение электростанции.

Золоудаление

Система удаления и складирования золы и шлака современных крупных

электрических станций, называемая золоудалением, представляет собой

сложный комплекс, включающий специальное оборудование и устройства, а

также многочисленные инженерные сооружения. Ее назначением является

удаление шлака, образующегося в топках, и золы, уловленной золоуловителями

парогенераторов, транспорт их за пределы территории электростанции, часто

на значительное расстояние (до 10 км и больше), и организация их

складирования на золошлакоотвалах.

На проектируемой станции осуществлено гидравлическое золошлакоудаление.

Наиболее универсальной и экономичной является система гидрозолоудаления

с багерными насосами, транспортирующими совместно золовую и шлаковую

пульпу. В настоящее время для мощных электростанций осуществляют, как

правило, эту систему гидрозолоудаления.

[pic]

На рисунке показана общая схема совместного гидравлического удаления

золы и шлака багерными насосами. Образующийся в топке парогенератора шлак

поступает в шлакоудаляющее устройство 1, из которого удаляется в самотечный

канал 2 системы гидрозолоудаления, в него подается также смывными

устройствами 3 из бункеров 4 летучая зола, уловленная в золоуловителе. Из

канала гидрозолошлаковая смесь (пульпа) поступает к багерным насосам 5,

которые по стальным трубопроводам 6 перекачивают ее на золошлакоотвал.

Перед поступлением к багерному насосу пульпа проходит через центральную

дробилку 7 (если отсутствуют дробилки у шлакоудаляющих устройств под

парогенераторами), где происходит измельчение шлака до кусков размером не

более 25 – 30 мм, а затем через металлоуловитель 8. Осветленная вода

поступает из отвала в отстойный бассейн, если осуществлена замкнутая

(оборотная схема), либо в ближайший водоем, если водоснабжение системы

гидрозолоудаления выполнено по разомкнутой (.прямой) схеме.

.

Для удаления шлака из топок парогенераторов большой паропроизводительности,

образующегося в твердом состоянии, служат механизированные устройства

непрерывного действия со шнековым транспортером (БКЗ и ЗиО).

Шнековые транспортеры (рис. ) имеют ванну с наклонным лоткообразным

дном. Производительность этих транспортеров 4 – 8 т/ч. Диаметр шнека 500 –

600 мм, длина 5 – 8 м, угол наклона 15( – 25( . Как правило, за шнеком,

под шлаковой течкой располагают дробилки.

[pic]

рис ( )

1бункер холодной воронки; 2 ванна; 3 кольцо для дробления шлака; 4 шнек; 5

привод шнека; 6 шлаковая течка; 7 люк; 8 опорная конструкция; 9 втулка; 10

подшипник;

Шлаковые и золовые каналы в пределах котельного цеха выполняют раздельными.

Типовыми являются железобетонные каналы, облицованные плитами из литого

базальта, со съемными металлическими перекрытиями на уровне пола, который

выполняют с уклоном не менее 1( в сторону каналов гидрозолоудаления.

Насосы подающие шлакозолвую пульпу называют багенными. В качестве багерных

насосов используют центробежные насосы . Обычно используют грунтовые

насосы, которые располагают так, чтобы их всасывающий патрубок всегда

находился под заливом.

(л1; стр. 347 – 353)

15. Выбор схемы водоподготовки.

Обычно исходная вода подвергается специальной обработке для улучшения ее

качества. Установки, на которых производится такая обработка, называется

водоподготовительными, а вода, полученная в результате обработки, –

химически обработанной. Вода, поступающая в. котельные агрегаты, называется

питательной, а находящаяся в них – котловой (или испаряемой) водой.

Конденсатными насосами первой ступени турбинный конденсат подается на

блочную обессоливающую установку (БОУ) , где происходит его очистка от

суспендированных и ионизированных загрязнений. После БОУ конденсатными

насосами второй ступени конденсат направляется через подогреватели низкого

давления (ПНД) в деаэратор , куда поступает также и конденсат греющего

пара подогревателей высокого давления (ПВД).

Так как в деаэратор направляется не только турбинный конденсат, но и другие

потоки, то выходящая из деаэратора смесь называется уже питательной (а так

же деаэрированной) водой. Подогретая паром до 428 К хорошо дегазированная

(т. е. освобожденная от растворенных газов О2, СО2, N2) питательная вода

из деаэратора поступает в бустерные насосы 15, подающие ее на всас

питательных насосов . Последние через ПВД направляют ее в котельный

агрегат, где и замыкают описанный здесь контур энергоблока.

В этом замкнутом цикле имеются потери конденсата, значения для которых для

энергоблоков с давлением 24 МПа находится в пределах 1-2%

паропроизводительности котла. Эти потери восполняются обессоленной водой

подготовленной на специальной водоподготовительной установке (ВПУ).

У каждой турбины электростанции с прямоточными парогенераторами

предусматривается установка для обезжелезивания и глубокого обессоливания

100% конденсата, выходящего из конденсаторов.

Блочная обессоливающая установка предназначена для очистки полного

расхода основного конденсата и работает по схеме: обезжелезивание на

намывных целлюлозных фильтрах, обессоливание на фильтрах смешанного

действия с выносной регенерацией ионитов. Производительность установки –

1600 м~/ч.

В состав БОУ входят четыре целлюлозных фильтра (2000 мм

производительностью 500 мі/ч каждый, три фильтра смешанного действия

(3400 мм производительностью 900 мі/ч каждый с выносной регенерацией.

Дистиллят испарителей электростанций с прямоточными парогенераторами

обессоливается в конденсатоочистках турбин.

Внутренние поверхности баков деаэрированной воды, запаса и сбора конденсата

должны иметь защитные покрытия.

На ТЭС блочной структуры общий дополнительный запас обессоленной воды в

баках без давления, устанавливаемых вне зданий, принимается на 40-минутный

расход воды при максимальной нагрузке, но :не менее 6000 мі.

Для каждого энергоблока устанавливают один дренажный бак емкостью 15 мі с

двумя насосами.

На электростанциях предусматриваются аппаратура, насосы, трубопроводы и т.

и. для предпусковых и эксплуатационных водно-химических промывок, а также

устройства для предупреждения стояночной коррозии парогенераторов, турбин

и прочего оборудования и трубопроводов.

16. Перечень средств автоматизации и технологической защиты турбины

Автоматическая система защиты (АСЗ) – электрогидравлическая, с

электрическими измерителями и гидравлической исполнительной частью. Только

защита по превышению частоты вращения, (автомат безопасности) выполнена

механогидравлической. Надежность и быстродействие АСЗ достигаются

дублированием элементов, исключением золотниковых. пар, введением

положительных обратных связей, периодическими проверками на остановленной и

работающей турбине.

ПРИНЦИПИАЛЬНАЯ СХЕМА АСЗ.

НАЗНАЧЕНИЕ И ВЗАИМОДЕЙСТВИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

На обеих модификациях турбины АСЗ выполнена беззолотниковой, с

положительной обратной связью во всех ступенях усиления. На турбинах К-

500-240-2 эта система проектная, на К-500-240 – установлена взамен

золотниковой при модернизации.

Система защиты (рис. 16.1) имеет четыре (пять на К-500-240) сервомотора

1, 8 и четыре регулятора (два механических автомата безопасности по

предельной частоте вращения 15 и два защитных устройства 12 по остальным

сигналам) и выполнена с двумя ступенями усиления. В промежуточных ступенях

использованы выключатели с положительной обратной связью.

Все сервомоторы АСЗ – односторонние, открытие производится конденсатом из

напорных линий 2, 5, закрытие – пружинами. В рабочую камеру каждого

сервомотора через ограничительную шайбу осуществляется постоянный подвод

конденсата, слив из камеры зависит от положения пластины беззолотникового

выключателя д, 7.

Положение каждой пластины выключателя зависит от соотношения давлений над

ней р3 и под ней рр. При р3 >0,33 Рр, пластина прижата к нижнему упору,

слив из рабочей камеры закрыт и сервомотор открыт. При Р3< 0,33 Рр,

пластина прижата к верхнему упору, открывая слив и позволяя сервомотору под

действием пружин закрыться с максимальным быстродействием.

В случае, Р3=0,33Рр пластина находится во взвешенном равновесном

положении.

Беззолотниковые выключатели сервомоторов являются второй ступенью

усиления АСЗ. Первой ступенью усиления являются также . беззолотниковые

защитные устройства 12, управляющие сливами из линий защиты 4 и 6.

Защитных устройств – два, установлены они параллельно. При срабатывании

каждого закрываются все стопорные клапаны, для открытия клапанов

необходимо взведение обоих защитных устройств. Каждое из защитных

устройств управляет сливом из двух линий защиты и линии 1-го усиления 18

(управляющей регулирующими клапанами). Давление в одной линии защиты

определяет положение находящихся с одной стороны турбины клапанов

высокого давления и промперегрева, ложное падение давления приводит к

закрытию клапанов только одной стороны и не препятствует продолжению работы

турбины со сниженной нагрузкой в течение некоторого времени.

Основным элементом защитного устройства является пластина, работающая

подобно пластине выключателя сервомотора. Снизу пластина нагружена

давлением из линий защиты 4, б и 1-го'усиления 18, сверху давлением

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6