Курсовая работа: Трансформатор силовий трифазний потужністю 740 кВА
Активний переріз стрижня
0,97∙0,0353=0,0342 м2.
Повний переріз ярма
=
|
360,5 |
∙10-4
м2,
|
Активний переріз ярма
0,97∙0,0361=0,035 м.
Ширина ярма (загальна товщина пакетів стрижня)
=0,192 м
Об'єм кута магнітної системи
=
|
6460 |
∙10-6
м3,
|
Об'єм стали кута магнітної системи
=0,97•0,00646=0,00627 м3.
Довжина стрижня (див. рис.А.16)
=0,469+0,05+0,05=0,569 м.
Висота магнітного пакету, рис.А. 16
=0,569+2∙0,215= 1,00 м
де =0,215 м.
Відстань між осями стрижнів (див. рис.А.16, А.17)
=0,408+18∙10-3=0,426 м.
Довжина магнітного пакету (див. рис. А.16)
=2∙0,426+0,215=1,067 м.
Визначення мас стрижнів і ярем
Маса сталі кута магнітної системи =7650∙0,00627=48 кг
Маса сталі ярма
2∙0,035∙2∙0,426∙7650+
+2∙48=456+96=552 кг.
Маса стали стрижнів по (8.11)
3∙0,569∙0,0342∙7650=447
кг.
3∙(0,0342∙7650∙0,215-48)=25 кг
447+25=472 кг
Загальна маса стали
=472+552=1024 кг
Визначення втрат холостого ходу по п 8.2 [1].
Магнітна система шихтуєтся електротехнічної тонколистової
рулонної холоднокатаної текстурованої сталі марки 3404 завтовшки 0,35 мм.
Індукція в стрижні
12,16/(4,44∙50∙0,0342)= 1,60
Тл.
Індукція в ярмі
12,16/(4,44∙50∙0,035)= 1,56
Тл.
Індукція на косому стику
= 1,60/1,41= 1,13 Тл.
Число косих зазорів в магнітній системі
=
|
4 |
. |
Число прямих зазорів
=
|
3 |
. |
Площі перерізу немагнітних зазорів на прямому стику рівні
відповідно активним перерізам стрижня і ярма. Площа перерізу стрижня на косому
стику
1,41∙0,0342=0,0482м2
По табл. 8.10
знаходимо питомі втрати в сталі (шихтовка в одну пластину):
а) у стрижні при = 1,60 Тл
=
|
1,295 |
Вт/кг; |
у прямому зазорі при = 1,60 Тл
=
|
645 |
Вт/м2;
|
б) у ярмі при = 1,56 Тл
=
|
1,207 |
Вт/кг. |
у косому зазорі при = 1,60/1,41= 1,13 Тл.
=
|
334 |
Вт/м2.
|
По тексту гл. 8 [1] ітаблицям 8.11, 8.12 і 8.13 [1] для сталі
3404 завтовшки 0,35 мм при наявність відпалу визначаємо коефіцієнти.
Якщо число ступенів в перерізі ярма рівне або відрізняється
на одну два ступеня від числа ступенів в перерізі стрижня, то розподіл індукції
в ярмі і стрижня можна вважати рівномірним і прийняти коефіцієнт збільшення
втрат, залежний від форми перерізу ярма =1,0. Для ярма із співвідношенням
числа ступенів стрижня і ярма, рівним трем =1,04:
рівним шести =1,06, для ярма
прямокутного перерізу =1,07. Отже
вибираємо
=
|
1,0 |
. |
Для відпаленої стали 3404 приймаємо (стор. 380 [1])
коефіцієнт збільшення питомих втрат в сталі від технологічних чинників
=
|
1,05 |
. |
Коефіцієнти і збільшення
втрат в сталі, залежно від способу пресування приймаємо при відпаленої сталі по
табл.8.12 [1]
=
|
1,03 |
. |
і
=
|
1,05 |
. |
Коефіцієнт збільшення втрат в сталі що враховує
наявність задирок післянарізки пластин із смуги рулону. При видаленні задирок
=
|
1,0 |
. |
Покриття пластин ізоляційною лаковою плівкою збільшує втрати
в сталі в =1,0 при повітряному охолоджуванні
пластин після покриття і в 1,04 разу при водяному охолоджуванні.
Перешихтовка верхнього ярма остова при установці обмоток
приводить до збільшення втрат, які враховуються коефіцієнтом . При потужності
трансформатора до 250 кВА =1,01,
при 400-630 кВА – 1,02, при 1000 – 6300 кВА – 1,04 – 1,8 і при 10000 кВА і
більш – 1,09. Приймаємо
=
|
1,04 |
. |
Коефіцієнт, що враховує збільшення втрат в кутах магнітної системи по
табл. 8.13 для сталі 3404 при комбінованому стику по рис. А.1
=
|
7,5 |
. |
Втрати холостого ходу по (8.32) [1]:
[1,05
∙1∙(1,295∙472+1,207∙456-4∙1,207∙48+(1,295+1,207)/2∙7,5∙48)+
+(4∙334∙1,41∙0,0342 +3∙645∙0,0342)]∙1∙1,03∙1,04=1692 Вт.
У правильно розрахованому трансформаторі відхилення дійсних
втрат від розрахункових складає в середньому . Згідно ГОСТ 11677-85 для
втрат струму в готовому трансформаторі встановлений допуск +15%. Таким чином,
в розрахунку слід витримувати втрати холостого ходу в межах норми відповідного
ГОСТ плюс 7,5% (див. стр.384 [1]).
Відхилення розрахункового значення втрат холостого ходу від
заданого (гарантійного)
=(1692-1480)∙100/1480=14,3 %.
Розрахунок струму холостого ходу.
Питома потужність, що намагнічує, згідно табл. 8.17 [1]
а)в стрижні при = 1,60 Тл
=
|
1,775 |
В∙А/м2;
|
б) в ярмі = 1,56 Тл
=
|
1,575 |
В∙А/м2;
|
г) на прямому стику (у прямому зазорі ) при = 1,60 Тл
=
|
23500 |
В∙А/м2;
|
в) на косому стику (у косому зазорі) при = 1,60/1,41= 1,13 Тл.
=
|
2875 |
В∙А/м2.
|
Для прийнятої конструкції магнітної системи і технології її
виготовлення використовується формула (8.43) [1], в якій згідно табл. 8.12 і
8.21 приймаємо коефіцієнти.
Коефіцієнт враховує вплив різки смуги рулону на
пластини; для відпаленої сталі марки 3404
=
|
1,18 |
. |
Коефіцієнт враховує вплив того, що зрізає задирки;
для відпалених пластин 1 (задирки
зрізають).
Коефіцієнт враховує збільшення потужності, що
намагнічує, в кутках магнітної системи залежно від ширини пластини другого
пакету, по табл. 8.21 для =0,195
=
|
1,4 |
. |
Коефіцієнт враховує пресування магнітної системи
при відпаленої сталі по табл.8.12 [1] приймаємо (стр.394 [1])
=
|
1,05 |
. |
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9
|