Курсовая работа: Электродвигатель постоянного тока мощностью 400 Вт для бытовой техники
Строим характеристику
холостого хода (намагничивания) – зависимость удельной ЭДС от суммарной МДС на один
полюс и
переходную характеристику – зависимость индукции в воздушном зазоре от МДС переходного
слоя на один полюс (черт. РР1).
3.12 Расчет обмоток возбуждения
Размагничивающее действие
реакции якоря определяем по переходной характеристике (черт. РР1) по методике
п.10.5 [2].
При нагрузке под
действием поля поперечной реакции якоря магнитное поле в воздушном зазоре
искажается: под одним краем полюса индукция индукция уменьшается, под другим
возрастает. При значительной поперечной реакции якоря может произойти
опрокидывание поля под одним краем полюса и индукция примет отрицательное
значение. Минимальное значение намагничивающей силы под сбегающим краем полюса
(для режима двигателя) определится:
=319-11978×0,085/2=-190 A,
Из переходной
характеристики определяем (автоматически программой) минимальное значение
магнитной индукции в воздушном зазоре под сбегающим краем полюса =-0,26.
Тому що поле реакції
якоря замикається по контуру: зубці якоря, спинка якоря, повітряний зазор,
полюсний наконечник, то повітряний зазор вибирають таким, щоб індукція протягом усієї
полюсної дуги не змінювала свого напрямку. Якщо <0 необхідно збільшити
повітряний зазор у п.3.7.10, а потім повторити
розрахунок, починаючи з п.3.7.10.
Максимальное значение
намагничивающей силы под набегающим краем полюса:
=319+11978×0,085/2=828 A,
Из переходной
характеристики определяем максимальное значение магнитной индукции в воздушном
зазоре под набегающим краем полюса = 0,624
Из (10.35) [2] определяем
среднее значение индукции в воздушном зазоре под нагрузкой:
=(-0,26+4× 0,44+ 0,624 )/6=0,354
Тл,
где - номинальное значение
индукции в воздушном зазоре в режиме холостого хода
Из переходной
характеристики определяем (автоматически программой): = 253 А.
Определяем МДС поперечной
реакции якоря:
=319- 253 =66 А
Продольная коммутационная
МДС якоря в машинах малой мощности возникает в результате смещения нейтральной
точки обмотки с геометрической нейтрали при замедленной коммутации тока в
короткозамкнутых секциях. В машинах без добавочных полюсов и положении щёток на
геометрической нейтрали процесс коммутации в короткозамкнутых секциях якоря
получается замедленным. В этом случае коммутационная МДС якоря у двигателей
усиливает поле полюсов. Её величина определяется следующим путём.
Переходное падение
напряжения в щёточном контакте на пару щёток марки ЭГ-14 по табл. П4.2 [2] =2,5 В,
составляющие переходного падения напряжения в контакте щёток =2,1 В, =0,4 В по [4].
Сопротивление щёточного
контакта
=2∙2,5/(4∙ 2,21)=0,566
Ом.
Период коммутации
0,004/6,28=0,000637 с.
Средняя длина силовой
линии поперечного поля якоря в междуполюсном пространстве двигателя
(0,115-0,085)/2=0,015 м.
Средняя эквивалентная
индуктивность секции якоря
2∙24∙ 6,638∙10-6∙11978∙0,044∙0,004∙
0,073/ (2,21∙0,04)=0,000084 Гн.
Коэффициенты
определяются:
0,566∙0,000637/0,000084=4,29;
1,7∙2,1∙4,29/2,5=6,126;
1,7∙0,4∙4,29/2,5=1,167.
Коммутационная МДС якоря
на один полюс
0,0117∙11978/(6,126+1,167+1))∙
(1+0,2∙3,14∙0,115/(0,015∙ 6,638))=15
А.
Для устойчивой работы
двигателя при изменении нагрузки на валу применим стабилизирующую
последовательную обмотку. Без стабилизирующей обмотки возбуждения с увеличением
нагрузки на валу двигателя увеличивается ток якоря и увеличивается
размагничивающее действие реакции якоря на основной магнитний поток главных
полюсов. При достаточно большом значении реакции якоря зависимость частоты
вращения якоря от мощности на валу двигателя имеет не падающий, а возрастающий
характер, что приводит к неустойчивому режиму работы двигателя. МДС
последовательной стабилизирующей обмотки возбуждения должна компенсировать МДС реакции
якоря. Поэтому принимаем МДС стабилизирующей обмотки равной МДС поперечной
реакции якоря (направлены навстречу друг другу) ==66 А.
Число витков стабилизирующей
обмотки на один полюс
66/ 2,21=29,86
Принимаем =30 витков.
Уточняем МДС
стабилизирующей обмотки при номинальном режиме работы
30∙ 2,21=66,3 А.
Сечение и диаметр провода
последовательной обмотки возбуждения. Плотность тока в обмотке предварительно
выбираем для машин со степенью защиты IP22 по п.10.7: 5000000 А/м2.
Расчетное сечение провода
предварительно
= 2,21/5000000=0,000000442 м2.
Принимаем по табл. 10.18
[2] круглый провод ПСД: по табл. П.3.1 [2] диаметр голого провода dГСО=0,00075
м, диаметр изолированного провода = 0,000815 м; = 0,000915 м,
сечение провода = 0,000000442 м2.
Окончательная плотность
тока в проводнике стабилизирующей обмотки возбуждения
= 2,21/0,000000442=5000000 А/м2.
Средняя длина витка стабилизирующей
обмотки
=2×(0,044+0,036= 0,160 м.
Полная длина обмотки
2×0,160×30=9,60 м.
Сопротивление стабилизирующей
обмотки возбуждения при °С
=9,60/(57×106×0,000000442)= 0,38 Ом.
Сопротивление
стабилизирующей обмотки возбуждения при °С
1,22× 0,38 =0,46 Ом.
Масса меди стабилизирующей
обмотки
8900×9,60×0,000000442= 0,0378 кг.
Выбираем изоляцию
обмоток: изоляция сердечника: эпоксидная смола, толщина 1 мм.
Потребная площадь окна
для размещения стабилизирующей обмотки возбуждения на полюсе
30∙0,0009152∙106/0,84=30
мм2,
где =0,82...0,88 –
коэффициент, учитывающий возможные неточности намотки рядов провода в катушке. Фактическая
площадь окна для размещения обмотки возбуждения на полюсе
1,2∙30=36 мм2.
Продольная составляющая
МДС якоря на
один полюс возникает вследствие самопрозвольного сдвига щёток с геометрической
нейтрали по механическим причинам и неточности установки и в малых машинах незначительна:
=0,00025∙10-2∙11978=
3,0 А.
Необходимая МДС шунтовой обмотки
возбуждения на один полюс
347+66-66,3-15-3,0=328,7 А.
Вначале принимаем значение согласно
полученному по формуле. Затем выполняем расчет по пп..3.11.5-3.13.12. При
несовпадении значения частоты вращения в номинальном режиме (при расчете
рабочих характеристик в п.3.13.12 ) корректируем . После корректировки принимаем 329 А.
Принимаем предварительно
ширину катушки параллельной обмотки
0,5∙(0,083-0,036)=0,024 м,
толщину изоляции обмотки возбуждения
(изоляция сердечника полюса- эпоксидная смола толщиной 1 мм) 0,001 м. тогда
средняя длина витка обмотки по (10.57) [2]
2×(0,044+0,036)+×(0,024+0,001)=
=0,239 м.
Расчетное сечение меди
параллельной обмотки при последовательном соединении катушек полюсов по (10.58)
[2]
1,1×2×329×0,239/(220×57×106)=
= 0,00000001379 м2,
где - коэффициент запаса.
Принимаем по табл. 10.18
[2] круглый провод ПСД: по табл. П.3.1 [2] диаметр голого провода м, диаметр
изолированного провода = 0,0001 м; сечение провода = 0,00000000502
м2.
Номинальную плотность
тока принимаем для машин со степенью защиты IP22 по п.10.7:
3500000 А/м2.
Число витков на полюс по
(10.64) [2] с учетом выбранного сечения провода
329∙0,00000000502/(3500000× 0,000000013792)=2481.
Потребная площадь окна
для размещения обмотки возбуждения на полюсе
2481∙0,00012∙106/0,84=30
мм2,
где =0,82...0,88 –
коэффициент, учитывающий возможные неточности намотки рядов провода в катушке. 3.12.20.
Фактическая площадь окна для размещения обмотки возбуждения на полюсе
1,2∙30=36 мм2.
На основании производится
размещение обмотки возбуждения и уточнение высоты сердечника полюса.
Определяем номинальный
ток возбуждения:
329/2481=0,13 А.
Полная длина обмотки
2×0,239×2481=1186 м.
Сопротивление обмотки
возбуждения при °С
=1186/(57×106×0,00000000502)=4145 Ом.
Сопротивление обмотки
возбуждения при °С
1,22×4145=5057 Ом.
Масса меди параллельной
обмотки
8900×1186×0,00000000502= 0,05 кг.
Выбираем изоляцию
обмоток: изоляция сердечника: эпоксидная смола, толщина 1 мм.
3.13 Потери и КПД
Электрические потери в
обмотке якоря по п. 10.10 [2]
2,212×16,69=81,5 Вт.
Электрические потери в
обмотке возбуждения :
220×0,13= 28,6 Вт.
Электрические потери в
переходном контакте щеток на коллекторе
2,5× 2,21=5,5 Вт.
Потери на трение щеток о
коллектор
0,00004×30000×0,2×6,28=1,5 Вт,
где - давление на щетку; для
щетки марки ЭГ - 14 Па.
f = 0,2 - коэффициент трения щетки.
Потери в подшипниках определяются
следующим путём [4].
Масса
якоря с обмоткой и валом (стр. 232) [2]
6500∙ 0,0732∙0,044=
1,5 кг.
Масса
коллектора с валом (стр. 232) [2]
6100∙0,042∙0,009=
0,1 кг.
Потери
в подшипниках
1,5∙( 1,5+
1,5)∙ 3000 10-3=7,2 Вт.
Потери
на трение якоря о воздух при скорости вращения до 12000 об/мин
2∙ 0,0733∙30003∙0,044∙10-6=0,92
Вт.
Масса стали спинки ярма
якоря по (10.103) [2]
7800××(( 0,073-2×0,02)2-0,0152)×0,044 ×0,95/4=
0,22 кг
Условная масса стали
зубцов якоря по (10.101) [2]
7800×26× 0,0031
∙0,02× 0,044 ×0,95= 0,53 кг
Магнитные потери в ярме
якоря
a)= =2/2×3000/60= 50 Гц;
б) 2,3×1,75×( 50/50)1,4× 1,272× 0,22=1,43 Вт,
где p1,0/50=1,75
Вт/кг, по
табл 6-24 [2] для стали 2312.
Магнитные потери в зубцах
якоря
2,3×1,75×( 50/50)1,4× 1,362× 0,53=3,95 Вт,
Добавочные потери
220× 2,6=5,72 Вт.
Сумма потерь
81,5+ 28,6+5,5+1,5+7,2+0,92+3,95+1,43+5,72
=136 Вт.
Потребляемая мощность
=400+136=536Вт.
Коэффициент полезного
действия по (8-97) [2]
400/(400+136)= 0,746.
3.14 Рабочие
характеристики
Для построения рабочих
характеристик двигателя при номинальном напряжении и токе
возбуждения принимаем,
что потери холостого хода с нагрузкой практически не изменяются и составляют:
1,5+7,2+0,92+3,95+1,43=15,00 Вт.
МДС поперечной реакции
якоря для
нескольких значений тока якоря позволяют представим зависимостью от тока I в виде
(п.12-14 [3]):
=66×/ 2,21А.
МДС стабилизирующей
обмотки возбуждения для нескольких значений тока
якоря представим зависимостью от тока I в виде :
=66,3×/ 2,21А.
Продольная коммутационная
МДС якоря на один полюс представим зависимостью от тока I
0,5∙11978∙(/ 2,21)3∙
0,0117/((6,126+(1,167+1) / 2,21))∙(1+0,2∙3,14∙0,115/(0,015∙ 6,638))=11,20∙/(6,126+0,98) .
Задаваясь током якоря IТ,
определяем ЭДС обмотки якоря:
б)220-×16,69-2,5, В.
Вычисляем результирующую МДС
возбуждения:
329-66×/ 2,21+66,3×/ 2,21+11,20∙/(6,126+0,98 ), А.
По значению программа
автоматически находит из кривой холостого хода черт. РР1 удельную ЭДС якоря:
, .
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6
|