Дипломная работа: Тепловая часть ГРЭС 1000 МВт
Регуляторы
температуры пара обеспечивают поддержание заданной температуры пара путём
изменения расхода питательной воды на впрыск в регулятор впрыска.
Регулятор
парового байпаса предназначен для поддержания заданной температуры пара
промперегрева путём изменения расхода пара через байпасы.
Регулятор
давления в испарительной части котла предназначен для давления в испарительной
части котла на заданном уровне.
Регулятор
давления в деаэраторе предназначен для поддержания заданного давления в
деаэраторе и воздействует на клапан. Регулятор одноимпульсный, работает от
датчика изменяющего давление пара в деаэраторе, ручного управления.
Регулятор
уровня в конденсаторе предназначен для поддержания уровня в заданном диапазоне.
2. Расчетная часть
2.1
Расчет расхода топлива
На проектируемой электростанции основное топливо – газ ,
резервное - мазут.
На проектируемой станции планируем в качестве основного
топлива использовать природный газ месторождения Газли-Коган-Ташкент имеющий
химический состав: СН4 – 94,0%; С2Н6 – 2,8%; С3Н8
– 0,4%; С5Н12 – 0,3%;
СО2 =0,4%
N2 – 2,0%; Q – 8660кКал/кг. ρг =0,748 кг/ м3
Объемы и масса воздуха и продуктов сгорания при сжигании 1 м3 сухого газообразного топлива определяются по формулам:
Теоретический объём воздуха:
(2.1)
м3/ м3
Теоретический объём азота:
(2.2)
= 0,799,62
=7,52 м3/ м3
Объем трехатомных газов:
2+(2.3)
м3/ м3
Теоретический объём водяных паров:
(2.4)
м3/ м3
Плотность сухого газа
при нормальных условиях :
(2.5)
кг/ м3
Энтальпия дымовых газов
на 1кг сжигаемого топлива ,кДж/кг определяется по формуле:
Hух = H оГ +(αух -1)×HоB (2.6)
где HоГ- энтальпия газов, кДж/кг при α=1 и температуре газов ϑ о С ;
HоВ - энтальпия теоретически необходимого
количества воздуха, кДж/кг при температуре ϑо С
αух – доля уходящих газов с
учетом присосов воздуха по газоходу котла.
αух = (2.7)
αух =
1,1+0,05+2×0,03+2×0,03+2×0,02
αух = 1,31
HоГ –
определяется по формуле:
HоГ = VRO2(Cϑ)RO2+VoN2(Cϑ)N2+VoH2O(Cϑ)H2O (2.8)
где Сϑ -
энтальпия 1 м3 газа, входящего в состав дымовых газов, при
данной температуре ϑ, oС [1.153]
(Cϑ)RO2 = ( oС
(Cϑ)N2 = oС
(Cϑ)H2O = oС
HоГ =1,1764*241,4+7,52*179,4+3,475*209,27=2360,28
кДж/кг
HОВ – вычисляем по формуле:
HоВ = Vo (Cϑ)В (2.9)
где (Сϑ)В
–энтальпия воздуха при температуре ϑ, оС
[1.153]
QКА = Д× (hПП – hПВ) + Двт × (hвт – hвт ) (2.13)
Д –
паропроизводительность котла в кг/ч (по заданию)
Д = 640×103
кг/ч
Двт –
количество пара поступающего на промперегрев, тонн/час,
Двт =589
тонн/час
hПВ- энтальпия питательной воды, кДж/кг определяется по формуле:
hПВ = tпв×С (2.15)
где С -теплоемкость
воды
hПВ = 993 кДж/кг
hПП –энтальпия перегретого пара, определяем в зависимости от начальных параметров
пара, оС ;
hПП =3450,8 кДж/кг
hвт = энтальпия пара после промперегрева, кДж/кг,
hвт = 3563 кДж/кг
hвт – энтальпия пара перед промперегревов, кДж/кг,
hвт = 3115,2 кДж/кг
QКА= 540×103×(3450,8 – 93) + 589× (3563,5 –
3115,2)
QКА= 1837169 × 103 кДж/ч
Расход топлива, подаваемого
в топку
В - расход топлива, подаваемого
в топку , м3/ч определяется по формуле:
(2.16)
В = 53405,9 м3/ч
2.2 Расчет и выбор тягодутьевых машин
Для нормальной бесперебойной работы котельного
агрегата требуется обеспечение непрерывной подачи воздуха, необходимого для
горения топлива и отвода образующихся продуктов сгорания. Подача воздуха в
топку котла осуществляется дутьевыми вентиляторами, а удаление продуктов
сгорания дымососами. Основными параметрами, определяющими выбор вентилятора и
дымососа, является требуемая их производительность и давление.
Производительность
тягодутьевых машин Qр, м3/ч определяется по формуле:
Qр = β1×V (2.17)
где - давление при нормальных условиях, мм. рт. ст.
=760 мм. рт. ст.
- барометрическое давление, мм. рт. ст.
=730 мм. рт. ст.
V- объем перекачиваемой среды
β1 – коэффициент запаса по производительности
β1 = 1,1
Приведенное расчетное
полное давление машины , кг/м2 определяется по формуле:
β2× (2.18)
β2-коэффициент запаса по давлению
β2= 1,2 (дымососы)
β2= 1,15(вентиляторы)
- полное сопротивление газовоздушного тракта,
кгс/м2
= 202,6 кг/м2
- сопротивление котла по газовой стороне, кгс/м2
-сопротивление котла по воздушной стороне, кгс/м2
=101,6 кгс/м2
=228,3 кгс/м2
Нр – расчётное давление создаваемое окружающей
средой
Расчет и выбор дымососов
V=
– объем удаляемых газов, м3/ч определяется по формуле:
(2.19)
- присос воздуха в газоходах. Для стальных
газоходов на каждые 10 метров, так как длина от котла до дымососа lг=20 метров, =0,02
- объем продуктов сгорания, м3/м3 определяется по
формуле:
(2.20)
(2.21)
м3/м3
м3/м3
= 1191754,6м3/ч
- температура дымовых
газов у дымососа, оС
(2.22)
оС
Суммарная
производительность дымососов, м3/ч определяется по формуле:
м3/ч
= β2×
кг/м2
Производительность
одного дымососа, м3/ч определяется по формуле:
(2.23)
м3/ч
Устанавливаю на каждый
котел по два центробежных дымососа левого вращения без противоизносной защиты
внутреннего корпуса типа Д – 25 ×2 ШД с техническими характеристиками:
производительность 650000 м3,
полное давление 5,0
МПа,
мощность
электродвигателя 950 кВт.
Расчет и
выбор дутьевых вентиляторов
V=Vхв (2.24)
Объем
холодного воздуха подаваемого вентилятором в воздухоподогреватель Vхв, м3/ч
Vхв= (2.25)
Vхв =
Vхв = 631386,25 м3/ч
Суммарная
производительность дутьевых вентиляторов рассчитывается по формуле, м3/ч
= β1×Vхв× (2.26)
=
м3/ч
Производительность
одного дутьевого вентилятора, м3/ч определяется по формуле:
Напор, создаваемый
дутьевым вентилятором,
кг/м2
Устанавливаю на каждый
котел по два центробежных дутьевых вентиляторов типа ВДН – 26 – Пу
центробежный, одностороннего всасывания правого и левого вращения, с
техническими характеристиками:
производительность 350000 м3,
полное давление 4,61
МПа,
мощность
электродвигателя 520 кВт.
2.3 Расчет
и выбор дымовой трубы
(2.27)
- коэффициент зависящий от многоствольности, для
одноствольных труб 1
А – коэффициент, зависящий от температурной атмосферной
стратификации, для Урала А= 160
F – коэффициент, учитывающий влияние скорости осаждения
примеси в воздухе, для вредных газообразных веществ F=1
m - – коэффициент учитывающий условия выхода газовоздушной
смеси из устья трубы в зависимости от скорости
Скорость выхода газовоздушной смеси , м/с определяется по формуле
(2.28)
Суммарный объем
дымовых газов, м3/с определяется по формуле:
(2.29)
м3/с
N – количество труб
do – предварительно
принятый диаметр устья
do = 8 метров
м/с
Следовательно,
m = 0,95
n – безразмерный
коэффициент, зависящий от параметра ϑм
ϑм (2.30)
- секундный объем дымовых
газов от одного котла
= = 132,4 м3/с
(2.31)
где – температура наиболее
жаркого месяца в полдень
= 21,5 для Нижнего Тагила
Предварительно
принятая высота внутренних стволов дымовой трубы от пяти котельных агрегатов
Н=150 метров
оС
м3/с
ϑм
ϑм = 6,07 м/с
При ϑм n=1
Количество выбросов
оксидов углерода , г/с определяется по формуле:
(2.32)
секундный расход
топлива, м3/с определяется по формуле:
м3/с
концентрация оксидов углерода, определяется
по формуле:
(2.33)
R – коэффициент
учитывающий доли тепла в следствии химического недожога
R – 0,5 г/с
г/м3
г/с
Количество выбросов
окислов азота , г/с определяется по формуле:
(2.34)
- коэффициент
учитывающий качество сжигаемого топлива, при сжигании природного газа =0,85
К –
коэффициент характеризующий выход оксидов азота на 1 тонну условного топлива.
Для котлов производительностью более 170 т/ч К определяем по формуле
К = 0,06
- коэффициент
учитывающий конструкции горелок, для вихревых горелок
- коэффициент
характеризующий эффективность рециркуляции продуктов сгорания,
r – степень рециркуляции
сгорания, r=0
г/с
метров
Вывод: с
учетом сжигания резервного вида топлива и для защиты окружающей среды от
вредных газообразных выбросов, принимаю пять блоков проектируемой станции, две
одноствольных трубы высотой 206 метров с диаметром устья 8 метров.
2.4 Расчет
и выбор деаэратора питательной воды
Максимальный
расход питательной воды определяется по формуле:
(2.35)
α –
коэффициент расхода питательной воды на продувку, α = 0 %
β - коэффициент расхода
питательной воды на собственные нужды, β=0,8%
- номинальная нагрузка
котла
т/ч
т/ч
(2.36)
где Дпв
– количество питательной воды
удельный объем
питательной воды
1,1 м3/т
время запаса питательной
воды в баке аккумуляторе
3,5 минуты
; м3
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6
|