Дипломная работа: Проектування конструкції корпусу суховантажного судна для перевезення генерального грузу та контейнерів
Smin
= (7 + 0,01×L) × Ö h = (7 + 0,01 ×152,2)× Ö 1 =8,5 мм;
Приймаємо
Smin= 9 мм.
Товщина листів
настилу твіндека визначена по формулі Регістра РС [1]
Прийнято S =11 мм, для
забезпечення корпусу судна подовжньої міцності
де a = 0,7
– шпація;
m
=15,8;
K
=1;
Ks = 0,8;
sn = 235 МПа;
DS = U×(T –12) = 0,11×(24 –12)
=1,32 мм;
U
=0,11 мм /рік;
T
= 24 р.;
Р = g× 0,7× h = 9,81× 0,7×5,0 =34кПа – тиск;
h =5,0 м
– висота
твіндека;
g =
9,81 м/с2 – прискорення вільного падіння
Палубний
набір твіндека
Вибір балок
набору зроблен по необхідному моменту опору, що розраховується. Момент опору
бімсів твіндека визначен по формулі Регістра РС [1]
W = W ×wk = 170,95 ×1,15 =196,6 см3;
прийнято несиметричний
полособульб 18а
з моментом опору W =200 см3
де,
wk = 1 + aк ×DS = 1 + 0,106×1,44 = 1,15;
Момент опору
бімсів у межлюковой перемичці твиндека визначен по формулі Регістра РС [1]
W = W ×wk = 818 ×1,11 =908 см3;
прийнято тавра
сталевий зварений 36а (РД5.9373–80) з моментом опору W =1180 см3
wk = 1 + aк ×DS = 1 + 0,073 ×1,44 = 1,11;
де – m =10;
Ks = 0,65;
sn = 235 Мпа;
a
=0,75 м;
l =7 м.
Необхідний
момент опору карлінгса твіндека визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W ×wk =15439,6×1,1 =16983,6 см3;
wk = 1 + aдо ×DS = 1 + 0,067 ×1,44 = 1,1;
де – m =18;
Ks = 0,65;
sn = 235 МПа;
Р = g× 0,7× h = 9,81× 0,7× 5,0 =34 КПа – тиск
h =
5,0 м – висота
твіндека;
g =
9,81 м/с2 – прискорення вільного падіння;
a =
8,6 м –
відстань між розглянутими балками
l =
13,5 м – проліт
балки
DS = U×(T –12) = 0,12×(24 –12) =1,44 мм;
T =
24 р.
Таблиця1.4.1
– Розміри карлінгса твіндека
Найменування балки |
Розмiри |
Площа |
z |
F*z |
F*z2 |
i |
Пояс карлiингса |
|
210 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
0 |
Стiнка карлiнгса |
|
176 |
41,4 |
7286,4 |
301657,0 |
37158,4 |
Приєднаний поясок |
|
170,5 |
82,0 |
13972,5 |
1145044,3 |
0 |
|
|
732,5 |
|
28545,3 |
1748358,2 |
74316,8 |
|
|
|
|
|
|
1776903,5 |
z
= B/A=39,0 см; I = (C – Z2*A)*10-4 = 664503,9 см4; W1 = I/Z=17051,8 см3; W' = 15439,6 см3; W = 16983,6 см3.
Фактичний момент опору W1
перевищує необхідний момент опору W, тому спроектований карлингс є міцним.
Товщину
книці, що з’єднує трюмний шпангоут і бімс твіндеку приймаємо рівній товщині
бімса твіндеку S = 9 мм.
Розміри
книці:
мм;
Приймаємо
с = 300 мм.
Розмір
h = 0,7.с
= 0,7.300 = 210 мм.
Товщину
книці, що з’єднує трюмний карлінгс і бімс твіндеку приймаємо рівній товщині
бімса твіндеку S =9 мм.
Розміри
книці:
мм;
Приймаємо
с = 300 мм.
Розмір
h = 0,7.с
= 0,7.300 = 210 мм.
1.7
Розрахунок палубного перекриття верхньої палуби
Настил верхньої палуби
Вибір листів настилу верхньої палуби
зроблен по розрахованой товщині. Мінімальна товщина листів верхньої палуби
визначена по формулі Регістра РС [1], тому що виконано умову L ³ 100
Smin
= (7 + 0,02×L) × Ö h = (7 + 0,02 ×152,2)× Ö 1 =10 м;
η = 1 –
коефіцієнт використання механічних властивостей стали, визначений по таблиці
1.1.4.3 Регістра РС [1]
Товщина
листів верхньої палуби визначена по формулі Регістра РС [1]
Прийнято S =10 мм.
де a =
0,7 м – шпація;
m =15,8;
K =1;
Ks = 0,6;
sn = 235 МПа – розрахункова нормативна границя текучості по нормальних
напругах, визначений по таблиці 1.1. 4.3 Регістра РС [1]
DS = U×(T –12) = 0,1×(24 –12) =1,2 мм – запас на зношування
U
=0,1 мм /рік – середньорічне зменшення товщини зв'язку, визначено по таблиці 1.1.
5.2 Регістра РС [1]
T =
24 р. – планований
термін служби;
Р = 30 КПа – тиск на корпус судна з
боку моря.
Ширина
палубного стрингера визначена по формулі Регістра РС [1]
b = 5L + 800
= 5.152,2 + 800= 1561 мм;
прийнято b =
1600 мм, товщиною S =18 мм.
Вибір балок
набору зроблен по необхідному моменту опору, що розраховується.
Момент опору
подовжніх балок верхньої палуби визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W ×wk =117,3 ×1,18 =121,55 см3;
прийнято
несиметричний полособульб 16а, з моментом опору W =147см3
wk = 1 + aк ×DS = 1 + 0,07 ×1,44 = 1,18;
.
sn = 235 Мпа;
Р =30КПа – тиск;
a =0,7 м
– шпація;
l =3 м –
проліт балки;
DS = U×(T –12) = 0,12×(24 –12)
=1,44 мм;
U
=0,12 мм /рік;
T =
24 р.;
За рамний
бімс верхньої палуби прийнятий зварений тавр32а з моментом опору W
=870 см3. Він обран конструктивно з висотою стінки, яка вдвічі
більше стінки подовжньої балки верхньої палуби.
Момент опору
бімса межлюковой перемички верхньої палуби визначений по формулі Регістра РС
[1]
W = W ×wk = 721,8×1,11 =995 см3;
прийнято
тавра зварений 32а з моментом опору W
=870 см3
де,
wk = 1 + aк ×DS = 1 + 0,076 ×1,44 = 1,11;
m =10;
Ks = 0,65;
sn = 235 МПа;
Р =30КПа – тиск;
a =0,7 м
– шпація;
l =7,8 м
– проліт
балки;
DS = U×(T –12) = 0,12×(24 –12)
=1,44 мм;
U
=0,12 мм /рік;
T
= 24 р.
Комінгс-карлінгс верхньої палуби
Необхідний
момент опору комінгса люка визначений по формулі Регістра РС [1]
W = W×wk =13623,2 ×1,1 =14985,5 см3;
wk = 1 + aк ×DS = 1 + 0,067 ×1,44 = 1,1;
m =18;
Ks = 0,65;
sn = 235 МПа –;
Р = 30Кпа;
a =
8,6 м;
l =
13,5 м;
Таблиця 1.5.2
– Розміри комінгс – карлінгса люка
Найменування балки |
Розмiри |
Площа |
z |
F*z |
F*z2 |
i |
Пояс карлiингса |
|
70 |
0,0 |
0,0 |
0,0 |
0 |
Стiнка карлiнгса |
|
98 |
36,0 |
3523,1 |
126655,4 |
37158,4 |
Приєднаний поясок |
|
140 |
71,5 |
10003,0 |
714714,4 |
0 |
Комiнгс |
|
99 |
117,0 |
11578,1 |
1354052,9 |
66825 |
Ребро жорсткостi |
|
22,2 |
137,0 |
3040,3 |
416367,7 |
0 |
Пояс комiнгса |
|
60 |
163,0 |
9777,0 |
1593162,2 |
0 |
|
|
А=489,2 |
|
В=37921,4 |
4204952,6 |
103983,4 |
|
|
|
|
|
С = 4242874,0 |
z = B/A = 77,5 см ;
W1 = I/Z = 16813,1 3; см
Страницы: 1, 2, 3, 4
|