рефераты бесплатно

МЕНЮ


Ремонт оросительной системы

период снеготаяния, принимается равным Q = 0,6 - 0,7;

D1 - средняя дата окончания снеготаяния;

D3 - дата начала полевых работ ( наступление

мягкопластичного

состояния почвы );

t - продолжительность периода от даты отведения

поверхностной

воды до наступления мягкопластичного состояния почвы,

t = 3...5 сут.

tО = 0,6 х 11 + ( 8.V - 20.IV ) - 4 = 20,6 сут.

Наличие на глубине 0,30 - 0,40 м слабопроницаемого горизонта

обуславливает сложность осушения этого участка. Для радикального решения

вопроса осушения необходимо провести глубокое рыхление с целью создания

наклонно-слоистой минерально-торфяной структуры путем глубокой запашки

почвы специальным плугом. Для принятия схемы регулирующей сети и способов

осушения рассмотрены 4 варианта.

Вариант 1. Проведение глубокого рыхления и создания наклонно-слоистой

минерально-торфяной структуры путем глубокой запашки их специальным плугом.

При этом горизонтальные слои почвы поворачиваются на 130...140о и

устанавливаются под углом к вертикали ( = 45о . В следствии этого создается

разрыхленный слой толщиной 0,3м, содержащий 13% торфа по массе.

Вариант 2. Глубокая вспашка как и в первом варианте с отводом

поверхностных вод с помощью закрытых собирателей. Поверхностные воды через

пахотный горизонт и траншейную, хорошо фильтрующую, засыпку поступают в

дренажные трубы и отводятся за пределы осушаемой территории. Закрытые

собиратели при полном насыщении пахотного и нижележащего горизонтов

работают и как закрытые дрены.

Вариант 3. Для усиления осушающего действия закрытых собирателей

предусматривается нарезка кротовых дрен на глубине 0,6м с междренным

расстоянием 5м, диаметр дренера 10см. Кротовые дрены полностью будут

находиться в минеральном грунте. Это позволит увеличить расстояние между

собирателями в 2 раза т.е. принять расстояние 26м.

Вариант 4. Для усиления осушающего действия регулирующей сети

варианта 3 предусматривается редкая сеть закрытого дренажа с глубиной

закладки 1,5м. В плане, дрены располагаются перпендикулярно закрытым

собирателем и в месте их пересечения предусматриваются поглотительные

колодцы, это позволит увеличить расстояние между собирателями до 50м и

снизить стоимость строительства, при этом повысится надежность осушительной

системы. Исходные данные для расчета параметров регулирующей сети

представлены в таблице 4.1.

Сброс воды с осушаемых площадей осуществляется с помощью открытой и

закрытой транспортирующей сети. Избыточные воды с первого участка осушения

отводятся по закрытой транспортирующей сети, выполненной из

асбестоцементных труб. Транспортирующая сеть второго участка выполняется

так же из асбестоцементных труб и является продолжением транспортирующей

сети первого участка. Асбестоцементная труба выводится в открытый канал.

Протяженность закрытой транспортирующей сети составляет 1620м.

Избыточные воды с третьего участка отводятся, в проходящий по границе

участка открытый канал.

Таблица 4.1

Исходные данные для расчёта параметров дренажа

по зависимостям /1-12/

|№ |Параметры |Ед. |Обозн|Абсолютна|

|п/п | |изм. |ачени|я |

| | | |е |величина |

|1 |2 |3 |4 |5 |

|1 |Коэффициент фильтрации фильтра |м/сут|Кф |100,00 |

|2 |Коэффициент водоотдачи |- |( |0,01 |

|3 |Расчетный напор |м |Нр |0,46 |

|4 |Расстояние от оси дрены до водоупора |м |Mg |1,25 |

|5 |Общее фильтрационное сопротивление /по |м |Lhg |-1,999 |

| |степени закрытия пласта / | | | |

|6 |Безразмерное фильтрационное сопротивление |- |Фi |0,157 |

| |«идеальной» дрены | | | |

|7 |Безмерное фильтрационное сопротивление на |- |Фi |-3,318 |

| |несовершенство дренажа по характеру вскрытия| | | |

| |пласта | | | |

|8 |Проводимость пласта |м2/су|Т |0,365 |

| | |т | | |

|9 |Норма осушения |м |а |0,4 |

|10 |Глубина залегания УГВ в начале расчетного |м |а1 |0,0 |

| |периода | | | |

|11 |Запас воды в снеге 10%-ной обеспеченности к |м |НCH |0,113 |

| |началу таяния | | | |

|12 |Интенсивность испарения |м/сут|е |0,001 |

|13 |Интенсивность атмосферных осадков |м/сут|р |0,0012 |

|14 |Количество воды подлежащей отведению |м |( |0,0494 |

|15 |Наружный диаметр дренажной трубы |м |D |0,075 |

|16 |Толщина фильтра |м |( |0,001 |

|17 |Число рядов перфорации |- |n |16 |

|18 |Шаг перфорации |м |s |0.01 |

|19 |Расчетное время отвода весенних вод |сут |t |20,6 |

|20 |Угол повернутого пласта к вертикали при |град |( |45 |

| |запашке торфа | | | |

|21 |Расстояние от водоупора до подпахотного слоя|м |mh |1,45 |

| | | | | |

| | | | | |

|Продолжение таблицы 4.1 |

|1 |2 |3 |4 |5 |

|22 |Коэффициент фильтрации |м/сут| | |

| |слоя торфа | |К1 |4,5 |

| |слоя суглинка | |К2 |0,06 |

| |подстилающего грунта | |К3 |0,09 |

|23 |Глубина заложения дрены |м |в |0,75 |

|24 |Время стабилизации |сут |t |2 |

4.5. Расчет регулирующей осушительной сети.

По варианту 1. Соотношение между толщиной запахиваемого минерального

грунта и слоя торфа hm/ht допускается до 1...2. Исходя из этого

допущения припашку минерального грунта принимаем 0,15м. Следовательно

глубина рыхления составляет b3 = 0,55м. Глубину заложения дрен принимаем

0,75.

Расчетные зависимости для определения междренного расстояния по

варианту 1. Следующие:

W = HCH (1 - () + (a - a1)( + (р - е)t;

/1/

( = 0,8...0,9, ( = 0,056 (К3 (в-НР, t = 20 сут;

W

q = t ;

/2/

Нр = в - а1 - 0,6а ;

/3/

Мв = Нр - Мн + Мg ;

/4/

Т = 0,5К1вМв + КнМн ;

/5/

((К1М1 + К2М2 + К3М3)

Кв = b3 ;

/6/

q mв

Нр = Нр - Cos ( К(в ;

Т 2Mg Mв

L нд = (КН (D MН ;

/8/

К _ Д+2 _ К

Фi = Кф Д КФ ;

/9/

49,4 (1,012d0 - 1,82+1)

Ф0i = (n/s)(0.0066d4.5 + 1.33) ;

/10/

(T _

В = 4 ((L2нg + 4( Lнg) ;

/11/

Обозначения приводятся в таблице 4.1.

/Расчетная схема принята по справочнику осушения под ред. Б.С.

Маслова, 1985г, табл. 11.13/б/, стр.162/

При неустановившейся фильтрации В = 14,9м.

По варианту 2. Время освобождения пахотного слоя почвы от

гравитационной воды определялось по зависимости Х. А. Писарькова и

уточненное С. Ф. Аверьяновым и К. М. Мячи:

( Barctn x

t = 3 (k1(e - q2)

/12/

2h1 (k1

x = B (e+q2

/13/

4k2h22

q2 = B2

/14/

где: К1, К2 - коэффициенты фильтрации соответственно пахотного /К1 =

Кв/ и подпахотного горизонтов / К2 = Кн = 0,099 м/сут/;

q2 - интенсивность поступления воды в закрытые собиратели из

подпахотного слоя, м/сут;

h1, h2 - мощность пахотного /h1 = 0,55 м/ и подпахотного /h2 = 1,45 м/

слоёв, м.

Нормативное время освобождения пахотного слоя почвы принято 3 суток.

По заданному времени t = 3cут. следует, что расстояние между собирателями

равны 16,8 м. Из формул /12, 13, 14/ следует, что расстояние между

собирателями не зависят от диаметров и конструкций дренажных труб, т.е.

приток к дренам меньше их водоприемной способности.

По данным СевНИИГиМ должно выполнятся условие между водопроницаемостью

грунта и траншейной засыпкой:

К3вТ ( 1,48К1h1 ,

/15/

где вТ - ширина траншеи, м;

К3 - коэффициент фильтрации засыпки;

К1 - коэффициент фильтрации пахотного слоя почвы.

h1 - глубина пахотного слоя почвы.

1,48 Кh1 1,48 1,81 0,55

К3 ( Вт 0,4 ( 3,68 м/сут

По варианту 3. Для снижения фильтрационного сопротивления при

движении воды из пахотного слоя к закрытым собирателям принято кротование

на глубину 0,60м дренером с диаметром 10см с расстоянием между кротовыми

дренами 5м.

Согласно экспериментальным данным /сельскохозяйственные

гидротехнические мелиорации, М.1981г стр. 253/ кротовые дрены позволяют

увеличить расстояние между собирателями в 1,5 - 2 раза. Кротовины устойчивы

на суглинистых грунтах в течении 1 - 3 лет.

Таким образом по третьему варианту расстояние между собирателями, с

учетом кротового дренажа, можно принять 35 м.

По варианту 4, кроме запашки торфа и устройства собирателей

дополнительно предусмотрены колодцы-поглотители и закрытый материальный

дренаж, который закладывается ярусом ниже. Таким образом, регулирующая сеть

в понижениях будет состоять из 3-х ярусов: 1-й - кротовый дренаж через 5 м;

2-й - выборочные собиратели; 3-й - пластмассовый дренаж через 18 м с

колодцами-поглотителями и колонками-поглотителями, которые устраиваются в

местах пересечения дрен-собирателей и сети закрытого дренажа с средней

глубиной закладки 1,2 м. Обязательное глубокое рыхление. Водно-воздушные

условия осушаемых почв, наиболее близкие к оптимальным значениям для

сельскохозяйственных культур, обеспечивает 4 вариант мелиоративной системы.

Этот вариант принимается за проектное решение.

4.6. Гидравлический расчет коллектора.

Расчетный расход в коллекторе определили по формуле:

Qкол. = qF + ( qnFn

где: q - расчетный модуль дренажного стока, л/га, q=0.5л/с га;

F - площадь водосбора, F=65га;

qn - расчетный модуль поверхностных вод, л/с га;

Fn - площадь водосбора поверхностных вод, обслуживаемая

колодцами-поглотителями, га, Fn = 10га.

Объем надмерзлотной воды в пахотном слое, подлежащей удалению в

течение расчетного периода /= 20 сут./ , определяется по формуле:

V = (( hn х 103 + р - е ),

Рассматривая поглотительные колодцы как систему вертикальных скважин

при установившемся режиме фильтрации воды из пахотного слоя, средний приток

надмерзлотных вод к колодцу-поглотителю / м3/сут / за расчетный период

можно определить по формуле Дюпюи:

(Кn(Н2 - h2)

Q = (n R

r0

где: Кn - коэффициент фильтрации пахотного слоя, м/сут;

Н - действующий напор над колодцем-поглотителем

/над кровлей мерзлоты/, принимается 0,6 hn / hn -

мощность оттаявшего пахотного слоя /, м;

R - радиус слияния колодца-поглотителя, м;

r0 - приведенный радиус колодца-поглотителя, м;

hо - слой воды на «пороге перетока» в колодец-

поглотитель

/в нашем случае можно принять нулю/, м.

Принимая длину колодца-поглотителя равной 2м и ширину: h=0,5м, найдем

значение приведенного радиуса:

b + h( 2 + 0.5

r0 = П 3,14 = 0,8 м

с учетом допущений / hо = 0, H = 0.6hn R = 3r0 /:

(KП h2П 3,14 1,81 /0,5/2

Q = 0.36 Х 1,25 = 0,36 1,25 2,4 =

0,46 м3/сут

460 30

QКОЛ = 0,5 65 + 86400 = 32,5 + 0,16 = 32,66 л/сек

Для коллекторов из пластмассовых труб во избежание размыва грунта у

водоприемных отверстий максимальная скорость воды должна быть не более 1,5

м/с.

Скорость течения воды в коллекторах при пропуске расчетных расходов и

полном заполнении их водой следует принимать не менее 0,3 м/с.

Таким образом площадь сечения коллектора будет:

Q 32.66

W = V = 15 = 2,177 дм2 = 217,7 см2

Для пропуска расчетного расхода принимаем трубу диаметром 20 см.

4.7. Проверка работы закрытого дренажа и коллектора в период

снеготаяния.

1. Расчет коэффициента фильтрации засыпки из крупнозернистого песка в

мерзлом состоянии выполнен по формуле А.И.Климко, В.И.Штылова /Методические

указания по проектированию засыпок закрытых дренажей в зоне сезонного

промерзания Л.,1980г/:

Км = Ко

где: Wс - содержание прочносвязанной влаги в почвогрунте по массе,

за которую принимается влажность, соответствующая

коли-

честву незамерзшей воды в грунте при температуре

воды -8С

/примерно соответствует максимальной молекулярной

вла-

гоемкости/; (

- (

i - объемная льдистость i = i0 + i( (i = 0,917 , где

( - объёмная пористость, ( - коэффициент водоотдачи;

/0,458 l0 + 0.175(0 + 1,013 W(/t ,

i( = 73,2

где t - абсолютная величина средней отрицательной температуры

мерзлого слоя грунта;

(0 - объемная масса грунта в сухом состоянии, г/см3;

W( - содержание в массе в мерзлом грунте незамерзшей воды

при 00 С, в долях.

По кривой гранулометрического состава крупнозернистого песка

определяем: d10 = 0,035 см; d17 = 0,041 см; d60 = 0,058 см; ( = ------ =

1,66. Пористость 0,39; i0 = 1,65 т/м3; коэффициент водоотдачи - 0,01;

минимальная температура мёрзлой засыпки в момент инфильтрации талых вод -

8оС /t = 8/;

0,39 - 0,01

iо = 0,917 = 0,414

i( = 5 х 10-3 8 = 0,4 К(

По графику при i = 0,913, n = 0,39 и ( 1,66 находим (17 = 4,8 х 10-

3. Таким образом Км = 0,7 м/сут.

2. Расчет времени оттаивания грунта до верха хорошо фильтрующей

засыпки по формуле:

4(T 2E E

+ 0,5Cг Br ,

h = Cг t Cг ( E

где: (T - коэффициент теплопроводности грунта в талом состоянии,

кДж/м сут град;

Сг - теплоемкость талого грунта, отнесенная к единице объема;

кДж/м3 град;

t - время, сут;

( - тангенс угла наклона осредняющей прямой

хода среднесуточных температур поверхности грунта,

град/сут

/для Тюменского р-на ( = 0,21/

Исходные данные: грунт - суглинок. Объемная масса 1450 кг/м3, объемная

льдистость грунта - i = 0,4; пористость - n = 0,45; общая влажность грунта

- W = 29%; ( = 334 кДж/кг; (л = 917 кг/м3.

Теплоемкость суглинка в сухом состоянии:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9


Copyright © 2012 г.
При использовании материалов - ссылка на сайт обязательна.