Курсовая работа: Расчет и проектирование выпарной установки непрерывного действия для выпаривания водного раствора CuSO4
Все рассмотренные выше конструкции аппаратов по структуре
движения в них жидкости близки к моделям идеального перемешивания, поэтому при
сравнительно большом объеме циркулирующего раствора последний находится при
повышенных температурах достаточно длительное время (а отдельные частицы
жидкости - бесконечно долго). Это существенно затрудняет выпаривание
нетермостойких растворов. Для таких растворов можно использовать пленочные
выпарные аппараты.
1.3.3 Пленочные выпарные аппараты
Их относят к группе аппаратов, работающих без циркуляции;
процесс выпаривания осуществляется за один проход жидкости по кипятильным
трубам, причем раствор движется в них в виде восходящей или нисходящей пленки
жидкости. Как правило, эти аппараты работают при прямоточном движении раствора
и образующегося вторичного пара, который занимает центральную часть труб. В
связи с этим здесь отсутствует гидростатический столб парожидкостной смеси и,
следовательно, гидростатическая депрессия. Для обеспечения заданных пределов
изменения концентраций упариваемых растворов кипятильные трубы делают длинными
(6-10 м).
Выпарной аппарат с восходящей пленкой жидкости (рис. 6)
работает следующим образом. Снизу заполняют раствором трубы на 1/4 и 1/5 их
высоты, подают греющий пар, который вызывает интенсивное кипение. Выделяющийся
вторичный пар, поднимаясь по трубам, за счет сил поверхностного трения увлекает
за собой раствор. В сепараторе пар и раствор отделяются друг от друга.
Рис. 6 - Выпарные пленочные аппараты с восходящей пленкой
жидкости: 1 – греющая камера; 2 - сепоратор
В выпарном аппарате с нисходящей пленкой жидкости (рис. 7)
исходный раствор подают в верхнюю часть греющей камеры 1, где обычно расположен
распределитель жидкости, из которого последняя по трубам стекает вниз.
Образующийся вторичный пар также движется в нижнюю часть нагревательной камеры,
откуда вместе с жидкостью попадает в сепаратор 2 для отделения от раствора.
Рис. 7 - Выпарные пленочные аппараты с нисходящей пленкой
жидкости: 1 – греющая камера; 2 – сепаратор
Для снижения температуры кипения раствора процесс, как
правило, проводят под вакуумом. В этих аппаратах удается упаривать также
растворы, склонные к интенсивному пенообразованию. Вместе с этим пленочным
аппаратам свойствен ряд недостатков. Они очень чувствительны к изменениям
нагрузок по жидкости, в особенности при малых расходах растворов. Существует
определенный минимальный расход раствора, ниже которого не удается достигнуть
полного смачивания поверхности теплопередачи. Это может приводить к местным
перегревам трубок, выделению твердых осадков, резкому снижению интенсивности
теплопередачи. В таких аппаратах не рекомендуется выпаривать кристаллизующиеся
растворы. Для них также требуются большие производственные площади.
Всем трубчатым выпарным аппаратам свойствен существенный
недостаток: в них затруднительно, а часто и практически невозможно выпаривать
агрессивные растворы. Для таких растворов применяют аппараты, в которых
отсутствуют теплопередающие поверхности, а процесс теплообмена осуществляют
путем непосредственного соприкосновения теплоносителя (нагретых или топочных газов)
с упариваемым раствором.
1.4 Патентный обзор
Этот раздел включает в себя краткое описание патентов на
изобретения по теме выпаривание за 1991-2002 годы.
1.4.1 Вертикальный выпарной аппарат(1805571)
Использование: в глиноземном производстве. Сущность
изобретения: аппарат состоит из греющей камеры, содержащей, в свою очередь,
кожух и пучок греющих труб циркуляционной трубы, установленной внутри трубного
пучка, сепаратора, трубных решеток, состыкованных с паровой и конденсатной
камерами, а также патрубком для раствора, пара и конденсата. При этом греющая
камера установлена внутри сепаратора с зазором относительно верхней трубной
решетки, а циркуляционная труба имеет высоту, меньшую, чем греющие трубы.
1.4.2 Выпарная установка(2050908)
Изобретение относится к химической технологии и может быть
использовано при регенерации воды из отработанных электролитов и
концентрировании сточных вод гальванотехники. Установка содержит камеру
испарения с нагревателем и камеру конденсации с охладителем. Камеры соединены замкнутым
воздуховодом с вентилятором, снабжены подводящими и отводящими штуцерами и
выполнены в виде аппаратов, каждый из которых включает установленные в верхней
части циклоннопенное, а в нижней-теплообменное устройство. Теплообменное
устройство представляет собой вертикальный концентрический пучок труб,
расположенный вокруг центральной трубы, причем нижняя трубная доска пучка
установлена над штуцером подвода обрабатываемого продукта в аппарат, а верхняя
совпадает с нижней границей окна подвода воздуха под слой жидкости
циклонно-пенного устройства.
1.4.3 Способ выпаривания алюминатных растворов и установка
для его осуществления(2194559)
Изобретение относится к области производства глинозема,
конкретно к процессу выпаривания алюминатных растворов в противоточных
установках. При упаривании алюминатных растворов, включающем нагрев раствора,
последовательное упаривание и самоиспарение, часть раствора подают из второго
по ходу пара выпарного аппарата в первый с поддержанием в растворе первого
корпуса концентрации каустического оксида натрия в пределах 250-290 г/л и
оставшуюся часть раствора второго корпуса и раствор первого корпуса выводят на
самоиспарение.
2. ОБОСНОВАНИЕ И ОПИСАНИЕ УСТАНОВКИ
2.1 Обоснование выбора
технологической схемы
Технологическая схема
выпарной установки представляет собой систему выпарных аппаратов,
барометрического конденсатора, теплообменника, насосов, емкостей для исходного
и упаренного растворов и трубопроводов участвующих в процессе выпаривания
раствора.
Согласно заданию проектируемая
установка состоит из двух корпусов и представляет собой установку непрерывного
действия, работающую под давлением. При выпаривании под повышенным давлением
можно использовать вторичный пар, как для выпаривания, так и для других нужд,
не связанных с процессом выпаривания.
Схему проектируемой
выпарной установки рационально принять прямоточной, что предполагает не
принудительное (без затраты внешней работы) движение раствора через всю систему
и минимальные потери тепла с уходящим выпаренным раствором (уходит при
температуре кипения последнего корпуса).
Так как температура
поступающего раствора значительно ниже температуры кипения, то целесообразно
его предварительно подогреть в отдельном теплообменнике, чтобы выпарной аппарат
работал только как испаритель, а не частично как подогреватель, так как в
последнем случае коэффициент теплопередачи аппарата несколько снижается.
Подогрев производится в кожухотрубном теплообменнике за счет
тепла греющего пара.
2.2 Обоснование
выбора оборудования
В разрабатываемом
процессе используются выпарные аппараты, обогреваемые конденсирующимся водяным
паром, в частности аппараты, с вынесенной греющей камерой. При размещении
нагревательной камеры вне корпуса аппарата имеется возможность повысить
интенсивность выпаривания не только за счёт увеличения разности плотностей
жидкости и паро-жидкостной смеси в циркуляционном контуре, но и за счёт
увеличения длины кипятильных труб.
Аппарат работает при
более интенсивной естественной циркуляции, обусловленной тем, что
циркуляционная труба не обогревается, а подъёмный и опускной участки
циркуляционного контура имеют значительную высоту.
Выносная греющая камера
легко отделяется от корпуса аппарата, что облегчает и ускоряет ее чистку и
ремонт. Ревизию и ремонт греющей камеры можно производить без полной остановки
аппарата(а лишь при снижении его производительности), если присоединить к его
корпусу две камеры.
Конструкция теплообменных
аппаратов выбирается на основе расчета по определению поверхности
теплопередачи.До температуры кипения исходный раствор подогревается в отдельном
теплообменнике за счет тепла греющего пара, что позволяет избежать увеличения
поверхности. Кожухотрубчатые теплообменники относятся к числу наиболее часто
применяемых, который состоит из корпуса и приваренного к нему трубных решеток.
В теплообменнике одна среда движется внутри труб, а другая в межтрубном
пространстве. Среды направляются противотоком друг к другу. Раствор подаётся
снизу вверх, а насыщенный водяной пар в противоположном направлении. Такое
направление движения каждой среды совпадает с направлением, в котором стремится
двигаться данная среда под влиянием изменения её плотности при нагревании.
Кроме того, при указанном направлении движения сред достигается более
равномерное распределение скоростей и идентичные условия теплообмена по площади
поперечного сечения аппарата.
Вторичный пар из
последнего корпуса (в данном случае второго) отводится в барометрический
конденсатор, в котором при конденсации пара создается требуемое разряжение.
Сухой полочный барометрический конденсатор работает при противоточном движении
охлаждающей воды и пара. Воздух и неконденсирующиеся газы, попадающие в
установку главным образом с охлаждающей водой (в конденсаторе), а также через
неплотности трубопроводов отсасываются через ловушку-брызгоулавливатель
вакуум-насосом.
С помощью вакуум-насоса
поддерживается также устойчивый вакуум, так как остаточное давление в
конденсаторе может изменяться с колебанием температуры воды, поступающей в
конденсатор.
2.3 Принцип действия
проектируемой установки
Технологическая схема выпарной установки показана на листе 1
графической части. Исходный разбавленный раствор с концентрацией 4 % масс и
температурой 25 0С из промежуточной емкости центробежным насосом подаётся
в теплообменник (ГОСТ 15118-79), где подогревается до температуры близкой к
температуре кипения, а затем в выпарную установку (ГОСТ 11987-81).
Предварительный подогрев раствора производится насыщенным водяным паром.
Выпарной аппарат обогревается свежим водяным паром. Вторичный
пар, образующийся при концентрировании раствора, направляется в барометрический
конденсатор.
Самопроизвольный перетек раствора и вторичного пара в корпусе
возможен благодаря общему перепаду давлений, возникающему в результате создания
вакуума конденсацией вторичного пара, а в барометрическом конденсаторе смешения
(где заданное давление поддерживается подачей охлаждающей воды и отсосом
неконденсирующихся газов вакуум-насосом). Смесь охлаждающей воды и конденсата
выводится из конденсатора при помощи барометрической трубы с гидрозатвором.
Образующийся концентрированный раствор центробежным насосом подаётся в
промежуточную емкость упаренного раствора концентрацией 19 % масс.
Конденсат греющего пара
из выпарного аппарата выводится с помощью конденсатоотводчика.
Важное значение имеет охрана окружающей среды. Поэтому
необходимо строгое соблюдение технологии очистки сточных вод, отходящих газов и
т.д. Целесообразно применение мер профилактики по предотвращению опасных
выбросов.
3. РАСЧЕТ ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ
3.1 Определение поверхности теплопередачи выпарного аппарата
Поверхность теплопередачи выпарной установки определяют по
основному уравнению теплопередачи:
F=Q/(K*Δtп). (3.1)
Для определения тепловой нагрузки Q, коэффициента теплопередачи К и полезной разности
температуры ∆t(n) необходимо знать распределение
упариваемой воды, концентрации растворов и их температуры кипения. Эти величины
находят методом последовательных приближений.
Первое приближение:
Производительность установки по выпариваемой воде определяют
из уравнения материального баланса:
W=Gн *(1-хн/хк). (3.2)
Подставив, получим:
18 т/ч =5 кг/с
W=5(1-4/19) =3,95 кг/с
3.1.1 Концентрации упариваемого раствора
Распределение концентраций раствора по корпусам установки
зависит от соотношения нагрузок по выпариваемой воде в каждом аппарате. В
первом приближении на основании практических данных принимают, что
производительность по выпариваемой воде распределяется между корпусами в
соответствии с соотношением: w1:w2=1,0:1,1.
Тогда:
w1=1,0W/(1,0+1,1)=3,95/2,1=1,88 кг/с
w2=1,1W/(1,0+1,1)=4,345/2,1=2,068 кг/с
Далее рассчитываем концентрации растворов в корпусах:
х1=Gн*хн/(Gн-w1)=5*0,04/(5-1,88)=0,064, или 6,4%
х2=Gн*хн/(Gн-w1-w2)= 5*0,04/(5-1,88-2,068)=0,19, или 19%
Концентрация раствора в последнем корпусе х2
соответствует заданной концентрации упаренного раствора.
3.1.2 Температура кипения раствора
Принимаем, что обогрев производится греющим паром -
насыщенным водяным паром давлением Рг1=4 ат или 0,3924 МПа.
Общий перепад давлений в установке равен:
ΔРоб=Рг1-Рбк=0,3924-0,011=0,3814
МПа.
По давлениям паров находим их температуры и энтальпии:
Р, МПа. t, °C. I, кДж/кг.
Рг1=0,3924 tг1=142,9 I1=2744
Рг2=0,2017 tг2=120,3 I2=2711
Рбк=0,011 tбк=47,42
Iбк=2585
При определении
температуры кипения раствора в аппарате исходим из следующих допущений.
Распределение концентраций раствора в выпарном аппарате с естественной
циркуляцией практически соответствует модели идеального перемешивания. Поэтому
концентрацию кипящего раствора принимаем равной конечной в данном корпусе и,
следовательно, температуру кипения раствора определяем при конечной
концентрации.
Изменение температуры кипения по высоте кипятильных труб
происходит вследствие изменения гидростатического давления столба жидкости, температуру
кипения раствора в корпусе принимаем соответствующей температуре кипения в
среднем слое жидкости. Таким образом, температура кипения раствора в корпусе
отличается от температуры греющего пара в последующем корпусе на сумму
температурных потерь ΣΔ от температурной (Δ’), гидростатической
(Δ") и гидродинамической (Δ'") депрессий:
ΣΔ=Δ’+Δ"+Δ'"
Гидродинамическая депрессия обусловлена потерей давления пара
на преодоление гидравлических сопротивлений трубопроводов при переходе из
корпуса в корпус. Обычно в расчетах принимают Δ"'=1,0 -1,5 °С на
корпус.
Примем Δ'"=1,0 °С.
Тогда температура вторичных паров в корпусах равна:
tвп1=tг2+Δ1'"=120,3+1,0=121,3°С;
tвп2=tбк+ Δ2'"=47,42+1,0=48,42°С;
Сумма гидродинамических депрессий
Σ Δ'"=1+1=2, °С
По температурам вторичных паров определим их давления. Они
равны соответственно (в МПа): Рвп1=0,208 МПа; Рвп2=0,0115
МПа.
Определяем
гидростатическую депрессию. Давление в среднем слое кипящего раствора Pср
равно:
Рср=Рвп+ρ∙g∙Н∙(1-ε)/2,
(3.4)
где Н - высота кипятильных труб в аппарате, м; ρ-
плотность кипящего раствора, кг / куб.м; ε - паронаполнение (объемная доля
пара в кипящем растворе), куб.м/куб.м.
Для выбора значения Н необходимо ориентировочно оценить
поверхность теплопередачи выпарного аппарата Fop. При кипении водных растворов можно
принять удельную тепловую нагрузку аппаратов с естественной циркуляцией q=20000-50000 Вт/кв.м.
Примем q=40000
Вт/кв.м. Тогда поверхность теплопередачи ориентировочно равна: Fop=Q/q=w1∙r1/q=1,88∙2187∙103/40000=102,79 м2.
где r1- теплота парообразования вторичного
пара, Дж/кг, r1=2187 кДж/кг.
По ГОСТ 11987-81 трубчатые аппараты с естественной
циркуляцией и выносной греющей камерой состоят из кипятильных труб высотой 4 и
5м при диаметре dн=38 мм и толщине
стенки δст=2 мм.
Примем высоту кипятильных труб Н=4 м. При пузырьковом
(ядерном) режиме кипения паронаполнение составляет ε=0,4-0,6.
Примем ε =0,5. Плотность водных растворов, в том числе
раствора CuSO4 при температуре 25 °С и
соответствующих концентрациях в корпусах равна:
ρ1=1063 кг/м3
ρ2=1218 кг/м3
При определении плотности растворов в корпусах пренебрегаем
изменением ее с повышением температуры от 25°С до температуры кипения ввиду
малого значения коэффициента объемного расширения и ориентировочно принятого
значения ε.
Давления в среднем слое кипятильных труб корпусов (в Па)
равно:
Р1ср=Рвп1+ρ1∙g∙Н∙(1-ε)/2=208000
+1063∙9,81∙4∙(1-0,5)/2=0.2184 МПа
Р2ср=Рвп2+ρ2∙g∙Н∙(1-ε)/2=11400
+1218∙9,81∙4∙(1-0,5)/2=0,0231 МПа
Этим давлениям соответствуют следующие температуры кипения и
теплоты испарения растворителя:
Р, Мпа. t, °C. r, кДж/кг.
Р1ср=0,2184 tcp1=122,6 rвп1=2187
Р2ср=0,0231 tcp2=62,85 rвп2=2344
Определим гидростатическую депрессию по корпусам (в °С):
Δ"1=tcp1-tвп1=122,6-121, 3 =1,3°С.
Δ"2=tcp2-tвп2=62,85-48,42=14,43°С
Сумма гидростатических депрессий:
Σ Δ"= Δ1"+ Δ2"=1,3+14,43=15,73°С
Температурную депрессию Δ' определим по уравнению
Тищенко:
Δ'=1,62∙10-2∙Δ'атм∙(Т2)/rвп, (3.5)
где Т - температура паров в среднем слое кипятильных труб, К;
Δ'атм - температурная депрессия при атмосферном давлении.
Находим значение Δ'атм1= 0,192 °С; Δ'атм2=0,57
°С.
Δ'1=1,62∙10-2∙Δ'атм1∙(Т12)/rвп1;
Δ'1=1,62∙10-2∙ (122,6+273)2
∙0,192/2187 =0,22 °С;
Δ'2=1,62∙10-2∙Δ'атм2∙(Т22)/rвп2;
Δ'2=1,62∙10-2∙(66+273)2∙0,57/2344=0,44
°С.
Сумма температурных депрессий:
ΣΔ'=Δ'1+Δ'2=0,22+0,44=0,66°С
Температуры кипения растворов равны (в °С):
tк1=tг2+Δ'1+Δ"1+Δ'"1=120,3+0,22+1,3+1=122,82
°С
tк2= tбк+Δ'2+Δ"2+Δ'"2=47,42+0,44+14,43+1=63,29
°С
3.1.3 Полезная разность температур
Общая полезная разность температур равна:
ΣΔtп=Δtп1+ Δtп2
Полезные разности температур по корпусам (в °С) равны:
Δtп1=tг1-tкl=142,9-122,82=20,08°С
Δtп1=tг1-tкl=120, 3-63,29=57,01°С
Тогда общая полезная разность температуры равна:
ΣΔtп=20,08+57,01=77,09 °С.
Проверим общую полезную разность температуры:
ΣΔtп=tг1-tбк-(ΣΔ'+ΣΔ"+ΣΔ'")=142,9-47,42-(0,66+15,73+2)=77,09°С
3.1.4 Определение тепловых нагрузок
Расход греющего пара, производительность каждого корпуса по
выпаренной воде и тепловые нагрузки по корпусам определим путем совместного
решения уравнений тепловых балансов и уравнения баланса по воде для всей
установки:
Q1=D∙(Iг1-i1)=1,03∙[Gн∙Сн∙(tк1-tн)+w 1∙(Нвп1-Св∙tк1)+Qконц1];
(3.6)
Q2= w1∙(Iг2-i2)=1,03∙[(Gн-
w1)∙С1∙(tк2-tк1)+w 2∙(Iвп2-Св∙tк2)+Qконц2];
(3.7)
где 1,03 - коэффициент, учитывающий 3% потерь тепла в
окружающую среду;
Сн, С1
- теплоемкости растворов соответственно исходного и в первом корпусах.
кДж/(кг*К); Сн =4.14кДж/(кг*К), С1=3.994кДж/(кг*К).Св-
теплоемкость воды, кДж/(кг*К).;tн - температура кипения исходного
раствора при давлении в корпусе,0С; D- расход греющего пара, кг/с;
При решении уравнения
можно принять:
Iвп1 ≈ IГ2; Iвп2 ≈ Iбк;
Qконц1, Qконц2-теплоты
концентрирования по корпусам, кВт; так как эти величины имеют небольшое
значение, то ими пренебрегаем.
Страницы: 1, 2, 3
|